Напряжения определяемого

Для структуры, достигшей стационарного состояния при некотором обратном смещении, осуществляется короткое замыкание на время т, после чего на нее .подается импульс обратного напряжения и она снова достигает стационарного состояния. Пока структура находится в короткозамкнутом состоянии, ширина обедненного слоя уменьшается до w0 и глубокие уровни в области Wo
Процесс изменения свободной составляющей напряжения описывается уравнением (7.10). Поэтому напряжение на конденсаторе в переходном режиме

Зависимость постоянного тока /, протекающего через р-п-пе-реход, от приложенного к нему постоянного напряжения описывается идеализированным теоретическим соотношением

"Когда кривая выпрямленного напряжения описывается, т-сим-метричными отрезками синусоид (см, 111, б), на основании уравнения для амплитуд гармонических составляющих ряда Фурье получаем

В зависимости от соотношения длины свободного пробега носителей заряда и толщины обедненного слоя характер их переноса через обедненный слой, а следовательно, и вид вольт-амперной характеристики меняются. Если длина L свободного пробега электронов значительно меньше толщины слоя Wn, то электроны, проходящие через этот слой, испытывают многократные столкновения с решеткой, а их траектория носит диффузионный характер. В этом случае зависимость плотности тока от приложенного внешнего напряжения описывается уравнением

К типу 2-1 относятся инверторы с а = 120°, 150° и регулированием напряжения на входе. При этих способах управления в схеме выходного каскада образуются ветви, замыкающиеся только через диоды обратного моста, обладающие односторонней проводимостью. Структура выходной цепи такого инвертора будет зависеть от направления тока в этих ветвях. В свою очередь момент изменения тока в той или иной ветви схемы зависит от характера нагрузки. Поэтому форма выходного напряжения при а = 120° также зависит от характера нагрузки. При а = 120° структура силовой цепи остаётся неизменной, если cos
В устройствах с полупроводниковыми преобразователями энергии часто возникает необходимость в быстром измерении амплитуды и фазы основной гармоники, среднего, действующего значений напряжения, фазовых сдвигов при наличии искажений тока и напряжения. Цифровые способы измерения основаны на обработке множества отсчетов, полученных на интервале измерения. Так, среднее значение напряжения описывается выражением

где C=Cflf/L. Применяя преобразование Фурье к обеим частям уравнения (2.52), находим, что преобразование импульса напряжения описывается выражением

Автокорреляционные функции флуктуации напряжения и тока теплового шума следуют непосредственно из формул (2.58) и (2.59), если применить теорему Винера — Хинчина. Например, автокорреляционная функция флуктуации напряжения описывается формулой

Если считать, что источник постоянного тока позволяет сохранить величину тока неизменной, то флуктуация напряжения v(t) может возникнуть только за счет флуктуации r(t) сопротивления образца. Поскольку v(t)=Ir(t), где / — величина постоянного тока, спектральная плотность флуктуации напряжения описывается формулой

Основными видами шума для тепловых индикаторов являются фоновый, или радиационный, шум и тепловой шум. Можно считать, что для термоэлемента средний квадрат шумового напряжения описывается как

между началом и концом линии. В линиях переменного тока потеря напряжения отличается от падания напряжения, определяемого геометрической разностью векторов напряжений в начале и в конце линии.

При выборе площади сечений проводов и кабелей для питания отдельных электроприемников в левую часть формулы (2.17) подставляют номинальный ток /Н0м, а для линий с короткозамкнутым асинхронным двигателем во взрывоопасных зонах подставляют 1,25 /ном-Потеря напряжения в линии определяется как арифметическая разность между абсолютными значениями напряжений в начале и конце линии. В линиях постоянного тока потеря напряжения равна падению напряжения, т. е. разности потенциалов между началом и концом линии. В линиях переменного тока потеря напряжения отличается от падения напряжения, определяемого геометрической разностью векторов напряжений в начале и конце линии.

Гашением поля называется' процесс сведения магнитного потока возбуждения электрических машин к величине, близкой нулю. Аппараты, выполняющие эту операцию, называются автоматами гашения поля (АГП). Необходимость гашения поля часто встречается в условиях нормальной эксплуатации. Однако этот процесс приобретает особое значение при аварийных режимах, вызванных повреждениями изоляции самой машины или на ее выводных за.-жимах. В таком случае гашение поля — единственный способ, который может ограничить размеры аварии, спасти обмотку и активную часть стали машины от полного выгорания. Размеры аварии определяются значением тока и продолжительностью аварийного режима: они тем меньше, чем быстрее осуществляется гашение поля. Поэтому эффективность гашения поля принято оценивать по тому времени, в течение которого ЭДС машины снижается до значения, близкого к нулю. Это время называют продолжительностью процесса гашения поля. Автомат гашения поля должен обеспечивать, с одной стороны, минимальное время гашения поля, с другой — напряжение на зажимах обмотки возбуждения при гашении не должно превосходить некоторой доли испытательного •напряжения, определяемого коэффициентом надежности. Взаимная противоречивость этих условий привела к созданию различных способов гашения поля. В практике эксплуатации крупных электрических машин используются следующие способы гашения поля: разряд обмотки возбуждения на постоянное активное и нелинейное сопротивления, противовключение возбудителя, разряд обмотки возбуждения на дугогасительную решетку.

В зависимости от величины допустимого обратного напряжения, определяемого допустимым значением обратного тока, элементы делят на классы В, Г, Д, Е, И, К (при ыоб max соответствен-но 28, 36, 42, 49, 56, 63 В). В зависимости от серий селеновые элементы бывают следующих классов: серия А — (ABC) — В, Г и Д; серия Г (ТВС) — Д,

5) для каждого m-ro значения тока 1т якорной обмотки и соответствующего ему напряжения, определяемого ординатой точки ат, строят m-ю точку внешней характеристики;

5) для каждого значения тока 1т якоря и соответстующего ему напряжения, определяемого ординатой точки ат, строят m-ю точку характеристики;

т. е. более чем в 5 раз превышает наибольшую потерю напряжения в нормальном режиме (Д?/нб,норм=4,63 %). Этот результат указывает на необходимость проверки достаточности регулировочного диапазона трансформаторов с РПН, установленных на подстанции /, для обеспечения на ее шинах низшего напряжения уровня напряжения, определяемого условиями встречного регулирования напряжения (см. § 2.4).

Если на вход схемы, помазанной на 4.6,а, подать напряжение «ах= Uo + Um sin со/, в котором содержится как переменная, так и постоянная составляющие, то, очевидно, конденсатор С зарядится до напряжения, определяемого суммой постоянной и а'м-плитуды переменной составляющих, т. е. до пикового значения U'm=>U0+Um. Таким образом, на выходе пикового детектора с открытым входом имеет место постоянное напряжение Uc, учиты-

Заменим несинусоидальный ток в катушке с ферромагнитным сердечником и напряжение на ее зажимах эквивалентными синусоидами. Надлежит выбрать амплитуды Um и 1т эквивалентных синусоид и угол сдвига фаз ср между ними. Здесь мы рассматриваем напряжение, уравновешивающее э. д. с., индуктируемую в обмотке катушки переменным магнитным потоком в сердечнике, не учитывая падения напряжения в активном сопротивлении обмотки, и индуктивного падения, напряжения, определяемого потоками рассеяния.

Заменим несинусоидальный ток в катушке с ферромагнитным сердечником и напряжение на ее зажимах эквивалентными синусоидами. Надлежит выбрать амплитуды Um и /,„ эквивалентных синусоид и угол сдвига фаз tp между ними. Здесь мы рассматриваем напряжение, уравновешивающее ЭДС, индуцируемую в обмотке катушки переменным магнитным потоком в сердечнике, не учитывая падения напряжения в активном сопротивлении обмотки и индуктивного падения напряжения, определяемого потоками рассеяния.

Чем больше величина дополнительной индуктивности, тем длиннее фронт нарастания тока. Величина Lo при этом не оказывает влияния на фронт спада напряжения при включении транзистора. Траектория движения рабочей точки теперь выглядит так, как это показано на 5.20. Параметр Л/, влияющий на изменение траектории, учитывает величину дополнительной индуктивности, причем количественно представляет собой отношение фронта нарастания тока, определяемого значением Lo, к фронту спада напряжения, определяемого типом транзистора.