Напряжения неповрежденных

Комбинированная установка имеет ряд преимуществ, связанных с лучшими условиями охлаждения трансформаторов, выносом маслонаполненного оборудования из производственного помещения удобным обслуживанием аппаратов линий низшего напряжения непосредственно из цеха.

Исключается также дестабилизирующее действие входного напряжения непосредственно на базу ТР и в схеме, в которой коллекторная цепь ТУ питается от отдельного источника ?/ЭТг ( VIII. 14, е). Работает такой стабилизатор так же, как и стабилизатор по схеме на VIII. 14, г, с той разницей, что в схеме VIII. 14, е напря-

Эти формулы можно использовать для расчета мощности симметричной трехфазной цепи. Однако измерения фазных напряжений и токов связаны с некоторыми трудностями, так как необходим доступ к нулевой точке, которая не всегда имеет специальный вывод и находится внутри машины. Проще измерить линейные токи и напряжения непосредственно на клеммах щита питания. Поэтому формулы мощности трехфазной системы записывают через линейные токи

Исключая из этих уравнений ЭДС с помощью (12-17), можно выразить вторичные фазные напряжения непосредственно через

Величина Ки показывает, как изменится напряжение на зажимах 3 и 4 схемы 3.8,6 при заданном изменении напряжения непосредственно на ее входе (зажимы 1 и 2). Полагая /?Вн = 0,

= Д?/выхр и такое же изменение напряжения непосредственно на входе

Стремление устранить эти недостатки привело к разработке схем преобразования переменного напряжения непосредственно в цифровой код. В них измеряемое переменное напряжение сравнивается с образцовым переменным напряжением, имеющим ту же форму.

В приложении 2, пример 5-9, приведена рабочая подпрограмма для рассматриваемой задачи. Ей присвоено имя KAD. Поскольку составляющие внешнего воздействия (напряжения) непосредственно введены з математическую модель (5-24), то в рабочей подпрограмме K.AD при описании рабочей части яодпрограммы сторонних воздействий G (1) = 0.

Исключая из этих уравнений ЭДС с помощью (12-17), можно выразить вторичные фазные напряжения непосредственно через

В иностранной и отечественной литературе имелись предложения по повышению чувствительности защиты линий, включаемой рассматриваемым образом, посредством взедения в ее цепи напряжения компенсации падения напряжения в сопротивлении ZT. При этом предполагалось, что это обеспечит работу защиты в тех же условиях, что и при использовании напряжения непосредственно от трансформаторов напряжения со стороны Y трансформатора. Однако, как. это было показанс В. Л. Фабрикантом в 1959 г..точность компенсации может обусловливать те же отклонения в Zp, что и непосредственный учет ZT. Поэтому использование такой компенсации следует считать нецелесообразным,

Для различных значений //иа измеряют амплитуды токов /ml и /т2 амплитудным вольтметром или осциллографом и напряжение на выходе интегратора или импульсы напряжения непосредственно на И К,, предварительно усиленные, с помощью осциллографа. Кроме того, определяют время перемагничивания, т. е. время импульса э. д. с. и„, обычно на уровне 0,1 ее амплитудного значения, например наблюдая эти импульсы на осциллографе также при разных значениях Яи2. Зависимость 1/ти = /(/Уи2) позволяет графически, путем экстраполяции ее прямолинейного участка до пересечения с осью абсцисс, найти так называемую напряженность поля трогания Нт и другие динамические параметры (см. § 20.3) [67].

Несколько более сложно определяются напряжения неповрежденных фаз В и С. Только в частном, практически малореальном случае равенства сопротивлений во всех трех последовательностях они остаются равными Ев и ЕС с углом сдвига 120°. Практически же они сильно искажаются и могут быть как меньше, так и больше напряжений при нормальной работе. Примерный вид этих напряжений показан на векторной диаграмме на 1.28,6 в предположении, что результирующее сопротивление нулевой последовательности больше, чем прямой последовательности; при этом напряжения \U^\ и t/$ соответственно больше ЭДС ?в и _?с. При КЗ на шинах Ш реультирующее сопротивление нулевой последовательности Лт будет меньше, чем прямой последовательности Хт + Лт, и напряжения 1^кв I = I ^к.шв I и I ^кс I = I Ч. к.шс I соответственно будут меньше ЭДС \ЕВ\ и \ЕС\.

боте эти токи, определяемые ЭДС^Еф и емкостями СМф и Со, симметричны и опережают ЭДС на 90°. Напряжения _С/ф = =_Еф. Напряжение нейтрали питающей системы UH=U_$ — — ?ф=0. При металлическом Я*1' в точке /С напряжение и(зА =0 как в месте пробоя, так и в любой другой точке сети. Нейтраль сети получает по отношению к земле смещение ( 1.40,6) U^\ = — Е_А Напряжения неповрежденных фаз оказываются теперь равными: ?/3в=?в+^^ = =ЕВ~ЕА, ^ зс = ЕС +U^a=^Ec — ЕА и возрастают в 1/^3 раз. Появляется напряжение нулевой последовательности '

Наиболее простой схемой контроля является схема включения трех вольтметров (Va, Уь и Vc) на фазные напряжения ( 8.31, а). В нормальном режиме вольтметры показывают равные по значению фазные напряжения. При глухом (металлическом)-замыкании на землю одной из фаз напряжение этой фазы относительно земли станет равным нулю, а напряжения двух других фаз возрастут и станут равными междуфазному. Соответственно этому изменятся показания вольтметров. Если замыкание на землю будет не глухим, а через переходное сопротивление, то напряжение поврежденной фазы понизится, а напряжения неповрежденных фаз повысятся в меньшей степени, чем при глухом заземлении, что также отразится на показаниях вольтметров. Для получения звукового сигнала в провод, соединяющий нулевую точку вольтметров с нулевым проводом трансформатора напряжения, включается указательное реле У.

При однофазном к. з. в сети с заземленными нулевыми точками трансформаторов (сети 110, 220 кВ и выше) фазное напряжение поврежденной фазы становится равным нулю, а геометрическая сумма фазных напряжений двух неповрежденных фаз оказывается равной между,фазному напряжению. В сети с изолированными нулевыми точками трансформаторов (сети 35 кВ и ниже) при однофазных замыканиях на землю фазные напряжения неповрежденных фаз становятся равными междуфазному напряжению, а их геометрическая сумма оказывается равной утроенному фазному напряжению.

Графики изменения напряжения неповрежденных фаз и отношения токов однофазного и трехфазного к. з. в зависимости от величины а представлены на 3-1.

3-1. Зависимость напряжения неповрежденных фаз и отношения токов однофазного и трехфазного к. э. от отношения сопротивлений нулевой и прямой последовательностей.

Согласно Правилам технической эксплуатации электрических станций и сетей (ПТЭ) при замыкании на землю одной фазы в сети генераторного напряжения допускается работа генераторов и синхронных компенсаторов продолжительностью до 2 ч, в течение которых персонал должен найти и отключить поврежденное присоединение; в сетях с изолированной нейтралью разрешается работа в режиме однофазного замыкания на землю до его устранения. Следовательно, в сетях с изолированными нейтралями напряжения неповрежденных фаз по отношению к земле длительно могут быть равны линейному напряжению сети (при значительных емкостях линий напряжения на неповрежденных фазах, как указывалось выше, могут быть порядка 1,15 ?/ном).

При изолированной нейтрали через место замыкания на землю проходит емкостной ток, равный ЗсоСоШф. В небольших сетях 6—35 кВ ток однофазного замыкания на землю составляет всего несколько ампер, поэтому наличие замыкания на землю практически не сказывается на условиях передачи энергии потребителям. Треугольник линейных напряжений остается неискаженным, а повышение напряжения неповрежденных фаз относительно земли до линейного не представляет опасности для изоляции, так как ее уро-венГ значительно выше. При малых токах наблюдается быстрое самопогасание дуги. Факторами, способствующими гашению открытой дуги, является ее удлинение под действием динамических усилий или потоков воздуха. Гашение закрытых дуг обусловлено возникновением ударных давлений благодаря испарению и разложению пропиточной массы и выделению деионизированных газов.

Графики изменения напряжения неповрежденных фаз и отношения токов однофазного и трехфазного КЗ в зависимости от значений параметра а представлены на 3.1.

3.1. Зависимости напряжения неповрежденных фаз и отноше* ния токов однофазного и трехфазного КЗ от параметра а

ронных компенсаторов с замыканием на землю продолжительностью до 6 ч. В сетях с изолированной нейтралью разрешается работа в режиме однофазного замыкания на землю до его устранения. Следовательно, в сетях с изолированными нейтралями напряжения неповрежденных фаз по отношению к земле длительно могут быть равны линейному напряжению сети (при значительных емкостях линий напряжения на неповрежденных фазах, как указывалось выше, могут быть примерно 1,15 6'НОм)-