Напряжения использование

Изменения значений ?/2 и /2 осуществляются изменением входного постоянного напряжения инвертора — выходного напряжения управляемого выпрямителя.

В режиме инвертирования величина среднего напряжения инвертора без учета потери напряжения в элементах схемы может быть определена ( 11. 22, б) следующим образом:

Поскольку в интервале времени, соответствующем углу коммутации у. оба тиристора работают одновременно, выходное напряжение инвертора больше, чем напряжение вступающего в работу тиристора. Приращение напряжения инвертора определяется выражением

Очень часто требуется обеспечение широких пределов регулирования выходного напряжения инвертора, а также наличие синусоидального выходного напряжения.

Кривая f/n определяет изменение мгновенного значения напряжения инвертора.

Среднее значение напряжения инвертора

= 0,9?/2 — среднее значение напряжения инвертора при = л — а в выражение (6.14), получаем

Таким образом, среднее значение напряжения инвертора может быть найдено из обобщенной регулировочной характеристики ияа = иа0со5 а, если подставить ю, соответствующее ин-верторному режиму а>л,/2.

Серия охватывает диапазон мощностей от 250 до 5000 кВт [14]. Преобразователи рассчитаны на номинальные токи фазы ротора 630, 1 250 и 2500 А и линейные напряжения инвертора 230, 400 и 400 X 2 В . При работе в замкнутой системе электропривода эти преобразователи позволяют получить (в зависимости от мощности) диапазон регулирования частоты вращения от 10 : 1 до 1,5 : 1 при жесткости механических характеристик не выше 10%. Используя преобразователи для электроприводов мощностью до 1000 кВт, можно получить любой вышеуказан-

Серия охватывает диапазон мощностей от 250 до 5000 кВт [14]. Преобразователи рассчитаны на номинальные токи фазы ротора 630, 1 250 и 2500 А и линейные напряжения инвертора 230, 400 и 400 X 2 В . При работе в замкнутой системе электропривода эти преобразователи позволяют получить (в зависимости от мощности) диапазон регулирования частоты вращения от 10 : 1 до 1,5 : 1 при жесткости механических характеристик не выше 10%. Используя преобразователи для электроприводов мощностью до 1000 кВт, можно получить любой вышеуказан-

Форма и величина выходного напряжения инвертора и время запирания тиристоров зависят от режима инвертора, определяемого постоянной времени т. Чем больше т, тем медленнее изменяется напряжение на нагрузке, закон его изменения приближается к линейному, а форма напряжения ик приближается к треугольной. Напряжение на диагонали моста иа в любой момент времени равно напряжению на закрытом вентиле. При работе вентиля V2 wd — = Hai, т.е. напряжению на вентиле VI, а при открытом тиристоре V4 иа==иа3.

В последнее время появились запоминающие устройства [18] на основе МНОП приборов (металл — нитрид— окисел — полупроводник). В этих приборах, в отличие от МДП приборов, используется двойной изоляционный слой под затвором — нитрида кремния и двуокиси кремния. Приложение высоковольтного импульса к затвору прибора вызывает появление на границе раздела нитрида и двуокиси кремния заряда, который сохраняется и после снятия внешнего напряжения. Использование этого явления позволяет создать оперативное запоминающее устройство, в котором информация не разрушается при отключении питания. Однако вследствие того, что длительность импульсов стирания записи на несколько порядков больше длительности импульсов считывания, МНОП-структуры применяются в основном для создания электрически перепрограммируемых постоянных запоминающих устройств (ЭППЗУ).

Промежуток между двумя шарами. Искровой промежуток между двумя шарами является классическим примером слабонеоднородного поля, если отношение расстояния между шарами к их диаметру не превышает 0,5. При этом условии разрядное напряжение не зависит от длительности приложения напряжения начиная с десятых долей микросекунды, что и определило широкое использование этого промежутка для измерения максимальных значений напряжения. Использование шарового промежутка в качестве измерительного прибора потребовало проведения многочисленных и весьма тщательных экспериментов, которые обобщались Международной электротехнической комиссией.

Точное измерение малых значений переменных токов и напряжений трудно производить с помощью приборов непосредственного отсчета. Ограниченную точность имеют и компенсаторы переменного тока. Правда, измерение малых переменных токов и напряжений можно осуществлять гальванометрами переменного тока. Но при искажении формы кривой измеряемого тока или напряжения использование этих гальванометров и компенсационных схем может привести к серьезным ошибкам, вызванным как селективностью резонансных и электродинамических гальванометров, так и частото-зависимостыо (в общем случае) компенсационных схем.

Широко применяемые изоляционные материалы (электроизоляционный картон, кабельная бумага и т. д.) допускают значительные механические напряжения. Использование соответствующих изоляционных материалов, а также рациональная конструкция и расположение обмоток позволяют обеспечивать необходимую механическую прочность.

Чтобы исключить влияние Е, перед измерением правильность показаний омметра контролируют, изменяя параметры цепи так, чтобы эти показания соответствовали Rx = 0 или Rx = оо [при замкнутом ключе /( (см. 15.1, а) или разомкнутом (см. 15. 1, б)]. Достиггется это регулир<авкой положения магнитного шунта ИМ, изменяющего *?0. При применении ИМ в комбинированном приборе для измерения тока и напряжения использование магнитного шунта не допускается, так как ^й должен оставаться неизменным для амперметра и вольтметра. В этом случае применяют регулируемый электрический шунт к ИМ (в схеме, приведенной на 15.1, а) или регулируемое добавочное сопротивление (в схеме, приведенной на 15.1, б).

Использование силовых тиристоров в автономных инверторах со встречно-параллельным соединением управляемого и неуправляемого вентилей затруднено из-за большой скорости восстановления прямого напряжения на последовательных цепочках вентилей. При входном напряжении инвертора 3300 в значение скорости достигает 2700—3000 в/мксек. В связи с этим в Уральском отделении ВНИИ железнодорожного транспорта были проведены исследования и разработан довольно простой способ повышения надежности работы силовых тиристоров типа Т-150 при больших скоростях восстановления прямого напряжения на аноде. Его применение обеспечивает устойчивую работу тиристоров типа Т-150 и ТЛ-150 при скорости восстановления прямого напряжения 1200—1500• в/мксек (на один вентиль). Решение этой задачи обеспечило возможность создания мощных инверторов с частотой колебаний 1000 щ с применением силовых тиристоров, выпускаемых отечественной промышленностью.

Решение. Только потому, что в данной цепи можно пренебречь сопротивлением ветви с источником напряжения, использование теоремы взаимности преобразует сложную цепь ЗОа в простую, изображенную на 306. Простой цепь оказалась потому, что узлы а и Ь, после переноса источника в ветвь с — d, связанные между

провести организационные (Мероприятия, в частности организацию встречного регулирования напряжения, использование всех установленных регуляторов напряжения под нагрузкой (РПН), разработку графиков напряжения на шинах ЦП и систематический контроль за их выполнением.

На подстанциях и РП узла нагрузки, содержащего синхронные и мощные асинхронные электродвигатели, ИО напряжения дополняется, если jto требуется для сокращения перерыва питания, защитой от потери питания, включающей реле понижения частоты и реле направления мощности. ИО частоты обеспечивает при остаточном напряжении на потерявших питание шинах V 5s 3=О,2С1ШМ значительно более быструю фиксацию отказа основного источника питания, чем ИО, реагирующий только на симметричное снижение напряжения. Использование реле понижения частоты тина РЧ1 позволяет в одном реле совместить функции выявления отказа рабочего источника и определения возможности данного источника быть резервным. Для этого на реле выставляются

Возможности управления в регуляторе, выполненном по схеме на 34.19, а, ограничены одно-полярной модуляцией напряжения. Использование полностью управляемых ключей, например запираемых тиристоров, позволяет на основе топологии четырехквадрантного преобразователя реализовывать управляющие устройства постоянного тока с двухполярной модуляцией и рекуперацией энергии в первичный источник. Это существенно расширяет возможности управления в случае нагрузки, имеющей активно-индуктивный характер: электромаг-

Семейство механических характеристик при различных токах возбуждения, а значит при различных магнитных потоках Ф3 > *2 -" Ф^ двигателя приведено на 55.17, в. Подобные характеристики придают ЭП свойства источника момента, управляемого по цепи возбуждения. Управление значением и направлением тока возбуждения /в может осуществляться (см. 55.17, а) с помощью потенциометра П и ключей К1 и К2 или при питании ОВ от регулируемого источника напряжения. Использование в этой схеме обратной связи по скорости позволяет получить горизонтальные участки механи-

ляющий электрод. Незажженный тиратрон, включенный в какую-либо силовую цень, тока не проводит. Однако при подаче поджигающего импульса напряжения на управляющий электрод в тиратроне начинается лавинная ионизация газа, промежуток катод — анод становится проводящим и силовая цепь замыкается. Гашение тиратрона осуществляется, например, сильным снижением анодного напряжения. Использование тиратрона, как и всех ионных и электронных приборов, сильно ограничено.