Напряжениями короткого

И ЛИНЕЙНЫМИ НАПРЯЖЕНИЯМИ ИСТОЧНИКОВ.

Схемы двусторонних диодных ограничителей последовательного и параллельного типов, работающих в качестве формирователей импульсов из синусоидального напряжения (а, 6), и временные диаграммы их работы (в) приведены на 6.32. Уровни и пороги ограничения в схеме параллельного ограничителя ( 6.32, а) определяются напряжениями источников смещения Е01 и Е02. В диапазоне входных напряжений Е01 < мвх < Е02 оба диода закрыты, и сигнал на выходе пропорционален сигналу на входе. При гобр1 гобр2 » R коэффициент пропорциональности максимален и близок к единице.

При подаче сигнала на неинвертирующий вход АХ имеет вид кривой АВ ( 17.2, а), а при подаче сигнала на инвертирующий вход — вид кривой CD. Линейный участок АХ сверху и снизу практически ограничен напряжениями источников питания положительной и отрицательной полярностей. Коэффициент усиления постоянного тока и очень низких частот современных ОУ достигает 104...10б, а частота единичного усиления —15-Ю6 Гц. Наличие у ОУ инвертирующего входа позволяет охватывать его отрицательной обратной связью (ООС) и реализовывать требуемые АХ и АЧХ (например, показанные на 17.2 штриховыми линиями).

Заметим, что ИОУ тоже можно использовать для сравнения двух напряжений, и, так как ИОУ обладает достаточно высоким коэффициентом усиления, при незначительной разнице входных напряжений его выходной потенциал будет фиксирован либо на высоком уровне, либо на низком (в зависимости от знака разности входных напряжений). Однако в ИОУ фиксированные уровни выходных потенциалов, определяемые напряжениями источников питания, как правило, не соответствуют логическим уровням цифровых ИМС. Поэтому для совмещения ИОУ с цифровыми ИМС требуется специальное согласующее устройство, преобразующее потенциальные уровни. В отличие от ИОУ в ИКН предусмотрено такое преобразование путем соответствующего выбора схемы включения каскадов и их режима работы.

Заметим, что амплитуда выходного импульса ивыхт = = ^вых — ^вых в релаксаторах на ИОУ определяется напряжениями источников питания, а в устройствах на ИКН — логическими уровнями выходного каскада.

И ЛИНЕЙНЫМИ НАПРЯЖЕНИЯМИ ИСТОЧНИКОВ.

Выражение (3.78) показывает,.что выходное напряжение усилителя определяется тремя параметрами: сопротивлением цепи обратной связи ^О.с, сопротивлениями входных цепей R0, Ri, ..., Rn и напряжениями источников питания е0, е\, ..., еп.

и напряжениями источников и приемников........... 16 "*

промышленная угловая частота). Последнее равенство подтверждено вышеизложенными результатами эксперимента (кривая 2 на 7.10). Для интегрирования уравнений (7.19) привлекался метод Рунге—Кутта четвертого порядка. Входные сигналы системы {ток i и напряжение и) были получены в результате расчета режима однородной ЛЭП { 7.11). За предаварийный режим линии принят холостой ход, амплитудные значения напряжений источника ?; и ?гвыбраны одинаковыми, их частота равна 50 Гц. Коэффициенты ¦ун = ю2 = = 98 696, уь = 1, т = 5 мс. Результаты расчета приведены на 7.12, 7.13, на них жирными линиями нанесена характеристика срабатывания реле. Для простоты она принята в виде прямоугольника, вертикальные стороны которого равны индуктивности 85 % длины защищаемого участка ЛЭП, а горизонтальные стороны выбраны с учетом возможного КЗ в конце зоны действия реле через переходное сопротивление ^„ер, условно принятое равным 18 Ом. На обоих рисунках сплошными линиями показано движение изображающего вектора для сигналов, полученных при расчете переходного режима ЛЭП, угол расхождения между напряжениями источников которой 6 = = {EpEi) =30°, а штриховыми — при сигналах, когда 6 = =—30°. Положения изображающей точки в отдельные моменты времени отмечены кружками, возле которых указано время. Каждая из кривых берет начало при ? = 0 в точке Н с координатами R3 = 13R ло, L3 — l3La(i, где Rna, ?ло — удельные активное сопротивление и индуктивность линии; /3 = 255 км — длина зоны действия реле.

При подаче сигнала на неинвертирующий вход АХ имеет вид кривой АВ ( 17.2, а), а при подаче сигнала на инвертирующий вход—вид кривой CD. Линейный участок АХ сверху и снизу практически ограничен напряжениями источников питания положительной и отрицательной полярностей. Коэффициент усиления постоянного тока и очень низких частот современных ОУ достигает 1О4...Юб, а частота единичного усиления —15-Ю6 Гц. Наличие у ОУ инвертирующего входа позволяет охватывать его отрицательной обратной связью (ООС) и реализовывать требуемые АХ и АЧХ (например, показанные на 17.2 штриховыми линиями).

и их Пгмченчл считяптся не больше еначония номинального напря-Кения короткого оамыкания трансформатора, Зое напряжения 1^. , • клю-ая к ьошш.-1льное напряжение костного ашш-шил, в дальнейшен навиваются напряжениями короткого вчмннашт; осли sf! рочь .,',двт .о величинах и процасота, инаощих ыеото конкр ''гяо при г.ошилги'пых п-\пря?«шнх короткого еаиыкания, то ато огов зспц^етия

744. Два параллельно включенных трехфазных трансформатора с одинаковыми номинальными мощностями SHi = = Saii = 50 кВ-А при соблюдении других условий параллельного включения отличаются относительными напряжениями короткого замыкания, соответственно равными ыК1= 5%; ык[1 = 5,4%. Как распределится нагрузка между этими трансформаторами?

Сопротивления короткого замыкания связаны с напряжениями короткого замыкания соотношениями:

1.7.1. Какую долю номинального тока составит уравнительный ток при включении на параллельную работу двух трансформаторов одинаковой мощности, с одинаковыми группами соединений и напряжениями короткого замыкания ик = 4,5 %, если относительное различие коэффициентов трансформации М = 0,005? Зная коэффициент трансформации одного трансформатора kl-iai = 5,83, определить коэффициент трансформации

1.7.2. Два трансформатора одинаковой мощности с одинаковыми напряжениями короткого замыкания ик = 5,5 % и одинаковыми группами соединений включены на параллельную работу. При каком относительном различии коэффициентов трансформации уравнительный ток равен номинальному? Определить коэффициент трансформации второго трансформатора &120, если^зсс = 25.

1.7.5. Два трехфазных трансформатора одинаковой мощности с одинаковыми коэффициентами трансформации и напряжениями короткого замыкания включены на параллельную работу. Схемы соединений обмоток Y/Y. Уравнительный ток равен полному току установившегося короткого замыкания. Определить разность фазовых сдвигов одноименных ЭДС обмоток трансформаторов.

1.7.13. Три параллельно включенных трехфазных трансформатора с номинальными мощностями SaH = 25 кВ-А, S@K = 40 кВ-А, 57Н = 63 кВ-А отличаются напряжениями короткого замыкания мкос = 4,2 %, ык(3 = 4,5 %, ику = 5 %. Определить нагрузку каждого трансформатора для случая, когда их общая нагрузка равна сумме их номинальных мощностей. Какие из трансформаторов перегружены?

Параллельная работа трансформаторов с неодинаковыми напряжениями короткого замыкания. Если коэффициенты трансформации обоих трансформаторов равны, то уравнительный ток равен нулю и согласно упрощенной схеме замещения параллельной работы, показанной на IV.40, б, построенной без намагничивающих ветвей, нагрузочные токи трансформаторов распределяются обратно пропор-

тичающимися напряжениями короткого замыкания UK , UK , . . . , UKn v эбщей нагрузке на подстанцию S, каждый трансформатор несет нагрузку

чичающимися напряжениями короткого замыкания UK , UKti , .. . , UKn и >бщей нагрузке на подстанцию S, каждый трансформатор несет нагрузку

Изменение А« связано с напряжениями короткого замыкания следующим упрощенным выражением: