Напряжений управления

значения напряжения U.2m. В следующий полупериод потенциал точки а становится положительным, а потенциал точки Ь — отрицательным, диод Д^ будет закрыт, а диод Д2 — открыт. Конденсатор С2 при этом начинает заряжаться через диод Д2, но от напряжения, равного сумме напряжений вторичной обмотки транс-

В проводящем состоянии находится тот вентиль, у которого наиболее положительный потенциал на аноде. Следовательно, как видно из диаграммы фазных напряжений вторичной обмотки ( 11.5, б), в интервалах 1-2, 2-3, 3—4 в открытом состоянии будут находиться соответственно вентили VI. V2, V3 . Точки 1,2,3 ... являются точками естественного включения вентилей. Продолжительность работы каждого вентиля составляет одну треть периода (2 я/3).

При работе схемы в открытом состоянии всегда находятся два вентиля : один из катодной группы, другой - из анодной. В катодной группе открыт тот вентиль, потенциал которого выше потенциалов анодов других вентилей в группе, а в анодной группе — вентиль, потенциал катода которого ниже потенциалов катодов других вентилей этой группы. Следовательно, как видно из диаграммы фазных напряжений вторичной обмотки ( 11.6,6), ток с вентиля на вентиль переходит в моменты, соответствующие пересечению синусоид фазных напряжений, т.е. для катодной группы точки естественного включения 1,3,5, ... , а для анодной - 2,4,6, ... и т.д. Продолжительность работы каждого вентиля составляет одну треть периода.

Кривые фазных напряжений вторичной обмотки трансформатора приведены на 11.16,6. Угол управления для многофазных систем отсчитывается от точек естественного включения вентилей, т.е. 1, 3, 5 ... для катодной группы и 2,4,6... для анодной.

В интервал времени t\ — /2, как это видно из временных диаграмм трех сдвинутых на треть периода синусоидальных напряжений вторичной обмотки трансформатора ( 8.5,6), напряжение фазы а положительно, а напряжения фаз b и с — отрицательны. При этом диод Д\ открыт и через него проходит ток ia\ = id ( 8.5, в), который замыкается через нагрузку R» на нулевую точку трансформатора. При активной нагрузке форма этого тока повторяет форму фазной ЭДС eza. Так как падение напряжения на открытом диоде Д\ невелико (десятые доли вольта), то напряжение на катоде практически равно напряжению на аноде. Поскольку катоды всех диодов соединены, положительное анодное напряжение диода Д\ прикладывается к катодам вентилей Д2 и Дз, аноды которых находятся под отрицательным напряжением фаз b к с. Следовательно, в интервал времени t\ — ti диоды Лч. и Дз заперты.

На 6.6, бив изображены кривые фазных напряжений вторичной обмотки трансформатора и кривые выпрямленного напряжения схемы для трех значений угла управления а. Следует отметить, что для работы мостовой схемы необходимо подавать на вентили управляющие импульсы длительностью больше 60° или сдвоенные импульсы. Причина такого требования становится ясной из рассмотрения принципа работы схемы. В случае использования одиночных импульсов с длительностью

В общем случае при однофазном коротком замыкании трансформаторов, имеющих соединение обмоток У/Ув, вследствие прохождения токов нулевой последовательности нейтральная точка звезды напряжений смещается только во вторичной обмотке, что вызывает увеличение напряжений вторичной обмотки на двух свободных фазах. Аналогично выражению (XV. 14) получаем

Векторы 12г2 и /12А"2 - катеты треугольника внутренних падений напряжений вторичной обмотки, гипотенузой которого является вектор I2Z2. Падения напряжения в сопротивлении нагрузки U2 и в сопротивлении вторичной обмотки I2Z2 уравновешивают э. д. с. Ё2.

Трехфазная система напряжений вторичных обмоток трансформатора показана на 5.8, б. Положительные полуволны синусоиды выпрямляются вентилями катодной группы, так как это направление напряжения является для них проводящим, а отрицательные — вентилями анодной группы. В результате к нагрузке оказывается приложенной сумма выпрямленных напряжений анодной и катодной групп (см. 5.8, г и заштрихованную область на 5.8, б). Мгновенные значения напряжений этой суммы представляют собой разность фазовых напряжений вторичной обмотки, т. е. линейное напряжение чередующихся фаз вторичной обмотки.

После приведения величин уравнение напряжений вторичной обмотки имеет вид:

Уравнение напряжений ротора такой машины ничемне отличается от уравнения напряжений вторичной обмотки трансформатора

При амплитудном управлении изменяется только амплитуда напряжения управления или пропорциональное ей действующее значение Uy этого напряжения. Величина напряжения управления ?/'у может быть оценена коэффициентом сигнала а = ?/у/?/в-Векторы напряжений управления и возбуждения при всех значениях коэффициента а образуют угол 90° ( 6.1, б). При анализе работы исполнительных двигателей обычно оперируют с эффективным коэффициентом сигнала

Идеализированный двигатель. При фазовом управлении действующее значение напряжения управления остается постоянным по величине, но меняется по фазе, так что векторы напряжений управления

Если ввести понятие коэффициента сигнала в виде отношения напряжений управления и возбуждения

2-92. Полоса разброса напряжений управления у тиратрона типа ТХ16Б.

Отношение действующих значений напряжения управления и напряжения сети называется коэффициентом сигнала a=Uy/U,;. Целесообразно ввести понятие эффективного коэффициента сигнала ае, равного отношению напряжений управления и сети, прнве-

МДП-структура в первом приближении представляет собой конденсатор, емкость которого зависит от амплитуды и частоты управляющего напряжения С/з i ( 4.6). Передаваемый через МДП-конденсатор заряд затвора <2з = = С3?/зи определяет изменение сопротивления канала: чем больше Сз?/зи, тем меньше сопротивление канала и тем больше выходной ток и выходная мощность. Для маломощных интегральных МДП-структур значения емкости затвора Сз не превышают 1—10 пФ, МДП-структуры мощных транзисторов имеют емкость затвора до 100 пФ и более. Увеличение емкости затвора приводит к снижению быстродействия и росту потерь мощности в цепи управления (особенно на высоких частотах). Сохранение энергетических показателей и быстродействия на необходимом уровне требует достаточно больших напряжений управления МДП-структурой. Например, для обеспечения минимального сопротивления канала мощного МДП-транзистора необходимо управляющее напряжение f/зи 115= 15 В.

о, б — напряжений и^, "С, на конденсаторах; в, д — напряжений управления силовым и коммутирующим тиристором; г, е — напряжений идк на электродах силового тиристора и нагрузке UQ

145. Осциллограммы: а, б — напряжений U?t, u^t на конденсаторах; в, е — напряжений управления силовым и коммутирующим тиристорами; д — напряжения на нагрузке и

напряжений управления тиристорами: иу. с и ыу.,; ( 144, в и 5, 145, ей г);

а — напряжений управления и с и и к силовым и коммутирующим тиристорами; б — напряжений на электродах силового (и с) и коммутирующего (иак к) тиристоров; а — напряжениях на коммутирующем конденсаторе Ы? и э. д. с. дросселя nj, г — н»пряжения на нагрузке и„ (Лиг = const)

Влияние напряжений управления на длительность интервалов трансформации а и р. В результате интегрирования уравнений для интервалов трансформации аир получаем