Напряжений соответствует

исходя из законов Кирхгофа, составить общее уравнение состояния такой дискретной модели. Обозначим посредством символов 0(г) и U(z+ + Az) комплексные амплитуды напряжений соответственно на входе и на выходе элементарного четырехполюсника, который отвечает текущему значению продольной координаты z (см. 1.1). Аналогичную символику примем для комплексной амплитуды тока в линии. На основании второго закона Кирхгофа, обходя внутренний контур в направ-

Уравнения машины с двумя роторами содержат два уравнения движения с Мэ, определяемыми произведениями токов в статоре и роторе, и шесть уравнений напряжений. В уравнениях напряжений имеется два уравнения для обмотки статора по осям а и р, в которых отсутствует ЭДС вращения, и четыре уравнения напряжений соответственно по осям аир для обмоток двух роторов. Система из восьми уравнений описывает процессы преобразования энергии в такой машине.

Уравнения машины с двумя роторами содержат два уравнения движения с А/„ определяемыми произведениями токов в статоре и роторе, и шесть уравнений напряжений. В уравнениях напряжений имеется два уравнения для обмотки статора по осям а и Р, в которых отсутствует ЭДС вращения, и четыре уравнения напряжений соответственно по осям аир для обмоток двух роторов. Система из восьми уравнений описывает процессы преобразования энергии в такой машине.

10.56. Обмотки трехфазного генератора соединены звездой; фазные напряжения сложной формы составляют симметричную систему. Действующие значения фазного и линейного напряжений соответственно равны: t/ф = 120 б, Un = 192 в.

где Д?/н, Д?/у — приращения напряжений соответственно на зажимах нагрузочного сопротивления и на зажимах обмотки управления.

Достоинствами выпрямительных приборов являются высокая чувствительность (наименьшие пределы измерения переменных токов и напряжений соответственно 0,25—0,3 мЛ и 0,25—0,3 В), малое собственное потребление, широкий частотный диапазон (до 10—20 кГц).

а — структура; б, в — изменение поперечного сечения канала при приложении внешних напряжений соответственно U3 „ и 1/с „; г, д — вольт-амперная соответственно выходная и переходная характеристики

На 5.9 приведена схема для снятия статических входных и выходных вольт-амперных характеристик. Потенциометры /?1 и R2 на входе и выходе схемы служат для изменения входного и выходного напряжений соответственно. Меняя напряжение на входе при постоянном напряжении на выходе, можно получить входные вольт-амперные характеристики, представляющие зависимости: /б = Дс/бэ) при c/K = const ( 5.10, а).

Для напряжений соответственно и = L ~ = U ((

изоляции в длительных рабочих режимах и при перенапряжениях. Прочность изоляции характеризуется величинами пробивного напряжения при воздействии на изоляцию напряжений промышленной частоты и импульсных напряжений. Соответственно для изоляции электроустановок устанавливаются испытательные напряжения промышленной частоты и импульсные испытательные напряжения полной и срезанной волной, которые определяют гарантированную прочность изоляции (табл. 12-1 — 12-6).

Особый интерес представляют напряжения, образуемые на сопротивлении взаимной индуктивности Хм = «М токами обеих цепей /1 ul2K,XMIi = UM2 = 7,68B и Хм1лк*=иш = =2,15 В. Эти напряжения также сдвинуты по фазе на 90° относительно токов первичной (Л) и вторичной (/2к) цепей, но являются составляющими напряжений соответственно вторичной (UM2) и первичной (UMi) цепи.

Испытание проводится только после предварительной проверки состояния изоляции и при условии удовлетворительных их результатов. Аппараты с изоляцией, находящейся в масле, кроме того, могут подвергаться испытаниям только при удовлетворительном результате анализа масла. Установленный уровень испытательных напряжений соответствует пробивным напряжениям изоляции при наличии в них сосредоточенных грубых дефектов, поэтому при испы-

Если система напряжений 0 ^ и Uв симметричная, то V п = —JU , и система обратной последовательности напряжений отсутствует, существует только симметричная система прямой последовательности. Симметричной системе прямой последовательности напряжений соответствует прямое круговое поле, вращающееся в направлении чередования токов по фазам. Это поле создает вращающий момент, действующий в направлении вращения ротора. Симметричной си-

схеме обратной последовательности напряжений соответствует обратное круговое поле, вращающееся в обратном направлении с той же скоростью л„ = 60 /7р. что

Резонансу напряжений соответствует векторная диаграмма, приведенная на 5.27.

В блоке усилителя происходит сравнение эталонного напряжения уставки с напряжением от датчика положения ленты. Знак разности этих напряжений соответствует направлению, в котором должна вращаться катушка, чтобы петля ленты в хранилище вернулась в среднее положение. Сигнал разности напряжений после усиления подается на приводной двигатель. В качестве устройства обратной связи служит тахогенератор.

Если система напряжений UА и UB симметричная, то UB = —J\JA и система обратной последовательности напряжений отсутствует, существует только симметричная система прямой последовательности. Симметричной системе прямой последовательности напряжений соответствует прямое круговое поле, вращающееся в направлении чередования токов по фазам. Это поле создает вращающий момент, действующий в направлении вращения ротора. Симметричной системе обратной последовательности напряжений соответствует обратное круговое поле, вращающееся в обратном направлении с той же скоростью п0 = 60//р, что и прямое. Обратное поле создает вращающий момент, действующий против направления вращения ротора и тормозящий ротор. Если несимметрия напряжений увеличивается, то будет

В блоке усилителя происходит сравнение эталонного напряжения уставки с напряжением от датчика положения ленты. Знак разности этих напряжений соответствует направлению, в котором должна вращаться катушка, чтобы петля ленты в хранилище вернулась в среднее положение. Сигнал разности напряжений после усиления подается на приводной двигатель. В качестве устройства обратной связи служит тахогенератор.

напряжения. Уровень пробивных напряжений соответствует в приборах с накаленным катодом тому диапазону давления газа, который при заданном расстоянии между электродами прибора соответствует левой ветви кривой Пашена (см. 1-24). Так как абсолютное значение пробивного напряжения на этой ветви тем меньше, чем меньше обобщенная величина p0d, то U3 ограничивает предел и по давлению газа р0 и длину междуэлектродного промежутка d. Для сокращения конструктивно необходимого расстояния между анодом и катодом в высоковольтные приборы вводится промежуточный экран АЭ, как показано на 3-16, а я б. Экран электрически связан с катодом. При потенциальной связи экрана (называемого анодным) с катодом длина междуэлектродного промежутка d, от которой зависит значение пробивного напряжения, определяется расстоянием от анода до анодного экрана.

Кроме того, вольт-фарадные характеристики дают возможность определить значение контактной разности потенциалов на р-п-переходе (или высоту потенциального барьера). При экстраполяции вольт-фарадной характеристики, построенной в координатах l/CaP=(t/) или 1/Сбар =(?/), отрезок, отсекаемый ею на оси положительных напряжений, соответствует значению контактной разности потенциалов (см. 2.11). Таким образом, рассмотренный метод определения контактной разности потенциалов основан на том, что при постоянном напряжении смещения, стремящемся к

лителя через трансформатор Тр. В базовые цепи транзисторов подается переменное напряжение t/
только прямая симметричная система. Прямой симметричной системе напряжений соответствует прямое круговое поле, вращающееся в направлении чередования токов по фазам. Это поле создает вращающий момент, действующий в направлении вращения ротора. Обратной симметричной системе напряжений соответствует обратное круговое поле, вращающееся в обратном направлении с той же скоростью пй = 60/Ур, чтр и прямое. Обратное поле создает вращающий момент, действующий против вращения ротора и тормозящий ротор. Если несимметрия напряжений увеличивается, то будет увеличиваться тормозящее действие и при значительном сопротивлении ротора скорость вращения для данного момента нагрузки уменьшается. Если одно из напряжений равно нулю, ротор будет неподвижен, при изменении фазы одного из напряжений на я ротор начнет вращаться в другом направлении. ч

Количество переключений обмоток и, следовательно, число дискретных изменений пространственного положения вектора us определяет число пульсаций (тактов) переходного момента заданного знака. Увеличение в определенных пределах числа таких тактов повышает эффективность векторно-импульсного управления, так как при этом возрастает среднее значение момента АД на единицу тока статора за счет переходных составляющих момента. В многотактных системах с дискретностью изменения фазы вектора us, равной или меньшей я, существуют условия, при которых конечное положение в пространстве вектора 4% при работе от предыдущей системы напряжений соответствует заданному начальному положению этого вектора по отношению к новой системе напряжений. Это