Начальной установки

Отсюда находят количество силикагеля, необходимое для сохранения РЭА в течение Т сут с учетом начальной влажности воздуха, М = = М]+М2. Надо иметь в виду, что этот расчет справедлив только в случае герметичного шва полиэтиленовой пленки. Если имеются нарушения герметичности пленки (некачественный шов, нарушение целостности пленки), то влагопоглотитель быстро насыщается влагой и пере-

Процесс производства ламповых люминофоров различных марок Б общем виде состоит из следующих технологических операций: получения химическим путем компонентов, сушки их и приготовления шихты, а также прокалки и измельчения готового люминофора^. ! Процесс отличается большой энергоемкостью. Наибольшее потребление электроэнергии идет на стадиях сушки сырья и прокалки. По проекту цеха, разработанному ленинградским институтом «Лен-гипрохим», предусмотрена сушка полупродукта в полочных электрических сушильных шкафах с ручной загрузкой и выгрузкой на алюминиевых поддонах. Применение других давно испытанных методов сушки оказалось невозможным, так как полупродукты относятся к разряду трудносохнущих мелкокристаллических продуктов с высокой степенью начальной влажности (35—40%), а высушивать их необходимо до влажности 0,1—0,2% (при большом содержании конечной влаги приготовление шихты для прокатки в таровых фарфоровых мельницах невозможно из-за налипания на шарах). Сушка в электрических шкафах крайне неэкономична и требует огромных затрат ручного труда и электроэнергии. Кроме того, в цехе очень высокий уровень запыленности, что, в свою очередь, требует высокоэффективной вытяжной вентиляции. Низок коэффи-диент использования производственной площади цеха. Сушильный шкаф занимает площадь 6 ж2, а с зоной обслуживания — 10 ж2, Мощность — 60 кет. За 18 ч работы высушивается 60 кг. За это время расходуется 1080 кет-ч. Рабочая температура в шкафу составляет 250—300° С, верхний слой на поддоне частично спекается, и требуется дополнительная работа по измельчению высушенного материала. Была сконструирована и пущена в работу высокочастотная сушилка, которая с успехом заменила сушильные шкафы. Ниже приведены сравнительные характеристики работы сушилки т. в. ч. и электрического сушильного шкафа,

Анализ опытных данных показывает, что массовые расходы— функции начальных параметров смеси р\, х\, рь Полученные экспериментальные данные можно представить в виде кривых, представляющих собой зависимость массовых расходов смеси от объемного соотношения газа. Рь начальной влажности пара в смеси (1— х\) и давления смеси перед каналом .истечения pi.

Необходимо отметить, что значения расходов влажного пара (pi = 0) и чистого воздуха (3i = 100%), полученные для различных давлений, хорошо совпадают с расчетными значениями, что свидетельствует о достаточной точности эксперимента, Из анализа экспериментальных данных следует также, что при фиксированных значениях величин 3i и р\- массовые расходы возрастают с увеличением начальной, влажности пара, а также с увеличением начального давления, при фиксированных значениях (1—х\) и Зь

Не отрицая возможности влияния неодномерности течения на расход, следует заметить, что увеличение проходного сечения для потока ограничивается сечением канала и, таким образом, зависимость В—/(г/о) должна стремиться к пределу. Между тем в опытах было обнаружено монотонное возрастание коэффициента расхода с увеличением начальной влажности. Рассматривая коэффициент критического расхода Вт* —

Сумма названных дополнительных потерь колеблется в широких пределах в зависимости от геометрических и режимных параметров ступеней. Типичные значения этих составляющих следующие: !L = 0,005—0,05 (большие значения в ступенях высокого давления); ^_ = 0,001—0,002; ?п = = 0—0,05 (растут с уменьшением степени парциальное™ ступени); ?вл = 0—0,10 (примерно пропорциональны степени начальной влажности пара перед ступенью). Методы детального расчета дополнительных потерь приведены в [43];

начальной влажности пара (профиль С-9012А;

вертикальные центробежные сепарационные модули ( 3.91). Внутренний диаметр цилиндрической части модулей равен примерно 150 мм, высота — 1м. Модули (60 шт.) крепятся сверху и снизу в трубных досках и располагаются в кольцевом пространстве (в его верхней части) между корпусом первого аппарата и пароперегревательной центральной частью. Движение осушаемого пара в модулях — снизу вверх. Для вентиляции межмодульного пространства в верхней трубной доске имеются отверстия. Гидравлическое сопротивление центробежного сепаратора составляет менее 1 % давления на входе; влажность пара на выходе — 0,5—1 % (при начальной влажности 5—20 % и в диапазоне скоростей потока 25—55 м/с), т.е. его эффективность примерно такая же, как и жалюзий-ного. Детали центробежных модулей, трубные доски для их крепления изготовляются из нержавеющей аустенитной стали марки 08Х18Н10Т. Конструкционными материалами пароперегрева-

Сумма названных дополнительных потерь колеблется в широких пределах в зависимости от геометрических и режимных параметров ступеней. Типичные значения этих составляющих следующие: L, = 0,005 — 0,05 (большие значения в ступенях высокого давления); ^ = 0,001 — 0,002; 4П = = 0 — 0,05 (растут с уменьшением степени парциальное™ ступени); ?вл = 0 — 0,10 (примерно пропорциональны степени начальной влажности пара перед ступенью). Методы детального расчета дополнительных потерь приведены в [43];

3.27. Изменение коэффициента потерь (в) и коэффициента расхода (б) в зависимости от начальной влажности пара (профиль С-9012А;

вертикальные центробежные сепарационные модули ( 3.91). Внутренний диаметр цилиндрической части модулей равен примерно 150 мм, высота — 1м. Модули (60 шт.) крепятся сверху и снизу в трубных досках и располагаются в кольцевом пространстве (в его верхней части) между корпусом первого аппарата и пароперегревательной центральной частью. Движение осушаемого пара в модулях — снизу вверх. Для вентиляции межмодульного пространства в верхней трубной доске имеются отверстия. Гидравлическое сопротивление центробежного сепаратора составляет менее 1 % давления на входе; влажность пара на выходе — 0,5—1 % (при начальной влажности 5—20 % и в диапазоне скоростей потока 25—55 м/с), т.е. его эффективность примерно такая же, как и жалюзий-ного. Детали центробежных модулей, трубные доски для их крепления изготовляются из нержавеющей аустенитной стали марки 08Х18Н10Т. Конструкционными материалами пароперегрева-

Общее устройство управления УУ обеспечивает начальную инициализацию сопроцессора. По включении питания или сигналу начальной установки RESET центральный процессор ВМ86 подготавливает в памяти ряд связанных друг с другом блоков ( 3.17) с сообщениями для сопроцессора (СП). После этого ЦП выдает сигналы СА (готовность канала) и SEL (выбор канала), запрашивающие готовность каналов (см. 3.16). По сигналу СА сопроцессор прекращает какие-либо действия и анализирует сигнал SEL, указывающий номер канала (1 или 2), которому предназначается сообщение. Когда канал выбран,

выполненный на двойном электрометрическом тетроде типа ЭМ-6 ( 2-6, б). Здесь выходной прибор цА включен в диагональ моста, два плеча которого образованы резисторами R1 и R3, а два других плеча — внутренними сопротивлениями электрометрической лампы. Если мост уравновешен, но изменяются напряжение питания, эмиссия катода или температура, то состояние равновесия не изменится, так как все эти факторы будут в одинаковой степени влиять на оба (смежных) плеча моста. Резистор R.2 служит для начальной установки нуля.

Следует заметить, что если индуктивная составляющая нагрузки существенно нелинейна (обмотки записи сердечников с ППГ, пере-магничивающихся по крутому участку петли гистерезиса), то включение емкости С в схему ограничителя (см. 3-3) может приводить к значительным выбросам выходного импульса тока в момент насыщения сердечников нагрузки. Поэтому для такой нагрузки (обычно это цепи тактовых импульсов начальной установки сердечников) целесообразно использовать в качестве ограничителя либо просто резистор Як, либо нелинейный ограничитель. В качестве нелинейного ограничителя можно использовать ненасыщенный транзисторный ключ, например, показанный на

Предварительно импульсом тока начальной установки /„. у осуществляется запись единицы в ИФТ на 77 и запись нуля в ИФТ на Т2, а также по обмоткам ш„. у- осуществляется намагничивание сердечника С1 в 1 и сердечников С2—С4 в 0. Входная последовательность импульсов тока поступает на обмотки ОУСЧ трансформаторов Tpl и Тр2. Первым срабатывает формирователь на 77 и формирует импульс тока /t. Импульс тока /t записывает по обмотке ш, единицу на сердечник Тр2 и с помощью МПТ на С7—С4 переключается на нагрузки zx—z4. Импульс тока /2 записывает единицу в ИФТ на транзисторе 77, и с помощью МПТ на С5—С8 переключается на нагрузки z5—z8. Общая последовательность возбуждаемых нагрузок будет гь гъ, гг, гв, z3, z7, z4, z8, zx, ... . Эта последовательность обусловлена способом включения обмоток записи на С5—С8 и на С1—С4. Первый после импульса /н у импульс /х пройдет по ветви Д1, Zj и по обмотке шэ намагнитит С5 в 1. Сердечники С6—С8 намагничиваются током /х в 0 по обмоткам wm (w3 = 2wnr). Ввиду этого первый импульс тока /2 потечет по ветви Д5, гь и по обмотке ш3 намагнитит в 1 С2, а по обмоткам шпг намагнитит в О С7, СЗ, С4. Следующий импульс тока /t потечет по ветви Д2, г.2 и т. д.

проверочные стенды для всех модулей, входящих в состав системы элементов. Стенды для проверки функциональных узлов делаются автоматическими лишь в случае крупносерийного производства (сотни, тысячи единиц). Неавтоматические испытательные стенды функциональных узлов содержат тактовое устройство, развитую систему коммутационных полей (разъемы, гнезда со штеккерами), подсоединяющую транзисторные ключи стенда ко входам проверяемого узла, а также пересчетную схему, используемую для синхронизации и формирования импульсов начальной установки проверяемого узла. Испытательная аппаратура для комплекса оформляется, как правило, в виде пульта, содержащего тактовое устройство, клавиатуры ввода, двоичную индикацию, клавиатуру режимов, пересчетные схемы, необходимые для синхронизации и начальной установки. Заметим, что при разработке схем узлов, устройств, комплекса необходимо предусматривать в них аппаратуру и средства подсоединения к контрольно-испытательным стендам.

При включении управляющей ЦВМ в сеть импульсом начальной установки (НУ) производится установка распределителя числа в начальное положение, соответствующее считыванию старшего

Работа МПА заключается в образовании последовательности микрокоманд. На каждую микрокоманду затрачивается два такта: /ь /2 или /з, А. В четном такте от ПА по w3l производится запись 1 в формирователь на 77 и одновременно по шинам w3l на С/—СЗ и С4—С6 записывается код требуемой операции. При этом в 1 намагничивается по одному сердечнику в группах С1—СЗ и С4—Сб. Намагничивание всех сердечников С1—С6 в 0 осуществлено ранее по &УПГ2 импульсом /а предыдущей команды либо по шпг1 импульсом начальной установки при подключении ЦВМ к сети. В следующем, нечетном, такте по шсч произойдет запуск формирователя на 77. Сформированный этим формирователем импульс 1г потечет по одному из выходных диодов в ДМ1. Импульсом /! по шсч будет произведен запуск группы формирователей из Tpl—ТрЗ, а по w3 — запись единиц в группу формирователей на Тр4—Трб. Единицы во все Tpl—ТрЗ по w3 записаны импульсом /2 или /4 в предыдущей команде (возможна запись единицы в эти трансформаторы и импульсами четной тактовой последовательности). Кроме того, импульсом /г с выхода ДМ1 осуществляется запись информации по w3 на МПТ С7—С9 и С10—С12. Намагничивание в 0 всех сердечников С7—С12 произведено импульсом h в предыдущей команде.

При работе в режиме итерирования из всей структурной схемы частотомера используется только счетчик импульсов с устройством для начальной установки нуля.

счетчик выполнен на счетных триггерах Тг и Tz\ цепи начальной установки триггеров не показаны. Дешифратор выполнен на конъюнкто-рах У!—У4- Первые два (верхние на 9.12) входа конъюнкторов используют для обработки выходных напряжений триггеров Т\ и TZ, аналогично входам конъюнкторов в дешифраторе 9.10.. Третий (нижний на 9.12) вход каждого из конъюнкторов дешифратора соединен с выходом каскада задержки. При отсутствии входных импульсов сигнала на выходе элемента задержки нет, и на выходах yl—г/4 дешифратора поддерживаются уровни логического «О». С приходом серии входных импульсов триггеры счетчика начинают срабатывать. Выход / счетчика соответствует прямому выходу триггера 7\ первого разряда счетчика, выход 2 — инверсному выходу триггера Т+, выход

Приведенные логические выражения реализует схема счетчика на 21.12,а с четырьмя разрядами. Информационные входы J и К триггеров разрядов объединены с образованием счетного входа, на который подаются поступающие в разряды переносы. Подлежащие счету импульсы подаются на входы синхронизации триггеров. Если на вход счетного триггера поступает перенос, равный логической 1, входной импульс переводит триггер в новое состояние. В противном случае в триггере сохраняется прежнее состояние. Для формирования переносов использованы логические элементы И. Цепь установки «нуля» используется для начальной установки в состояние 0 триггеров всех разрядов счетчика.

Аппаратная часть микроЭВМ кроме рассмотренных схем содержит также схему начальной установки, схему электропитания ОЗУ (от аккумуляторов) для сохранения данных при исчезновении питания и другие, не показанные на 6.20.