Наибольшего напряжения

кратности односекундного тока термической стойкости /Ст, представляющей собой отношение наибольшего допустимого действующего значения односекундного тока /(i> к номинальному первичному току

Напряжение возбудителя и ток возбуждения синхронного двигателя возрастают до наибольшего допустимого значения.

7.8. На сколько уменьшится величина наибольшего допустимого числа сердечников в задаче 7.3, если в коллекторную цепь ввести положительную обратную связь. Принять шк== йУвх-

Если после некоторого запаздывания, определяющегося участком 2 3, ток возбуждения начинает увеличиваться, то площадка ускорения 123455'! оказывается меньше на площадки 3 3'4 3 и 5а5'5. Площадка торможения, напротив возрастает, приобретая значение 5'6 7 5'. Участок 5'6 соответствует продолжающемуся форсированию тока возбуждения, достигшему потолочного (наибольшего допустимого) значения (точка 6).

Предположим, что двигатель при указанном в каталоге времени /Ном имеет номинальную мощность ЯНом- При работе двигателя с постоянной номинальной мощностью РНОМ в течение времени ?Ном превышение температуры двигателя достигает наибольшего допустимого значения тдоп ( 6.10). Очевидно, двигатель может работать также с мощностью Рь отличной от номинальной, при условии, что за время ti работы с этой мощностью превышение температуры TI не превзойдет наибольшего допустимого значения, т. е. если т^Тдоп-

Как видим, задача дискретизации высокочастотного колебания a(t) свелась к задаче дискретизации комплексной огибающей A(t). При определении наибольшего допустимого интервала между выборками в разложении (4.102) необходимо исходить из наивысшей частоты в спектре функции A(t). Из определения сос как средней частоты в полосе Асо0 очевидно, что эта частота, отсчитываемая от 0 = 0, равна Аю0/2, или в герцах од/2. Следовательно, интервал между выборками не должен превышать

Как видим, задача дискретизации высокочастотного колебания свелась к задаче дискретизации комплексной огибающей A (t). При определении наибольшего допустимого интервала между выборками в разложении (3.110) необходимо исходить из наивысшей частоты в спектре функции A (t). Из определения со0 как средней частоты в полосе Асо0 очевидно, что эта частота, отсчитываемая от И = 0, равна Асо0/2, или в герцах А/0/2. Следовательно, интервал между выборками не должен превышать

Учитывая возможные повышения напряжения при несимметричных коротких замыканиях с землей, которые могут иметь место одновременно с грозовыми поражениями, величину наибольшего допустимого рабочего напряжения на разряднике принимают большей номинального фазового напряжения.

В сетях 3—35 кв, работающих с изолированной нейтралью, однофазное замыкание на землю ведет к повышению напряжения на здоровых фазах до линейного. Поэтому здесь для разрядников в качестве наибольшего допустимого напряжения принимается наибольшее линейное напряжение (1,15?/н). В сетях ПО /се и выше, работающих с глухозаземленной нейтралью, напряжение на здоровых фазах при однофазных замыканиях на землю не превышает 80% линейного напряжения. Поэтому здесь наибольшее допустимое напряжение принимается равным 0,8 наибольшего линейного напряжения.

Общие потери в трансформаторе А/5 = АРЭ + АРМ с ростом нагрузки увеличиваются, в связи с чем повышается и температура нагрева трансформатора. При некоторой величине потерь температура достигает наибольшего допустимого значения. Величиной этих потерь определяется максимально допустимая длительная нагрузка трансформатора, т. е. его номинальная мощность:*

напряжению возбуждения L'BHOM, а под форсировочной способностью по току понимают отношение предельного (наибольшего допустимого по нагреву обмотки ротора) тока возбуждения /„_„, создаваемого возбудителем в режиме форсировки, к номинальному току возбуждения /в>ном.

котором можно изменять расстояние между обкладками ( 3.15, а). При раздвигании обкладок конденсатора в момент наибольшего напряжения на нем затрачивается энергия на преодоление сил электростатического притяжения между обкладками, при этом уменьшается значение емкости С ~ Ш. Так как С = AQ/At/, то при уменьшении емкости С и неизменном заряде Q на обкладках напряжение на конденсаторе должно возрастать ( 3.15, б), т. е. энергия, затраченная на раздвигание обкладок, преобразуется в энергию электрического поля в конденсаторе (в ко-

Наибольшее падение напряжения Л?Л приходится на катушку /, расположенную вблизи линии передачи. Поэтому изоляция этой катушки подвергается воздействию наибольшего напряжения. В дальнейшем вследствие уменьшения частоты ток начинает проходить по индуктивным связям обмотки, после чего устанавливается конечное распределение напряжения. При этом если нейтраль трансформатора заземлена, напряжение между катушками распределяется равномерно (кривая 2 на IV.26, б). При изолированной нейтрали все катушки имеют относительно земли одинаковое напряжение 1/л (кривая 2 на IV.27, б).

где feH и т)н — удельная крутизна и коэффициент влияния подложки нагрузочного транзистора. Величина т)н, вообще говоря, отличается от TJ активного транзистора ключа, так как диапазоны изменения напряжений на подложке относительно истока каждого из них различаются. Однако для упрощения расчетов можно предполагать, что T)H = TJ, и определять эти величины как средние интегральные значения во всем диапазоне изменения напряжения на подложке. На изменение инаиб влияют токи утечки в стоковых цепях транзисторов, обратные токи р-п переходов, разброс параметров транзисторов, а также нагрузочное сопротивление, подключенное на выходе схемы. Изменение наибольшего напряжения на выходе схемы с учетом всех этих факторов рассчитывается для схемы 2.18, б по формуле

Для получения наибольшего напряжения на щетках они должны быть установлены на коллекторе по линиям геометрических нейтралей. Ширина щетки в схеме на 3-3 принята равной одному коллекторному делению. При заданном на 3-3, а положении якоря щетки Л] и Л2 замыкают накоротко секции / и 8. Соответствующие этим секциям векторы / и 8 звезды и многоугольника э. д. с. на 3-6, а вычерчены жирными линиями. Чтобы показать связь между многоугольником э. д. с. и коллектором, начало и конец векторов / и 8 на 3-6, а присоединены к пластинам

Напряжение между коллекторными пластинами при холостом ходе равно э. д. с. секции в случае одноходовой петлевой обмотки или р секций одного обхода по якорю для одноходовой волновой обмотки. Это напряжение зависит от положения в магнитном поле секций, к которым присоединены коллекторные пластины. Для определения наибольшего напряжения между коллекторными пластинами необходимо рассматривать э. д. с. секций, стороны которых расположены на протяжении полюсной дуги, т. е. в зоне действия расчетной индукции 5г, и тогда

её от источника питания к анодным цепям каскадов. Последний каскад обычно не имеет развязывающего фильтра, так как требует наибольшего напряжения питания.

Напряжение источника питания, когда им является выпрями-'тель, определяется оконечным каскадом усилителя, обычно требующим наибольшего напряжения питания. При ламповом одно-тактном трансформаторном оконечном каскаде с катодным смещением необходимое напряжение источника анодного питания усилителя Еа определяется как

её от источника питания к анодным цепям каскадов. Последний каскад обычно не имеет развязывающего фильтра, так как требует наибольшего напряжения питания.

Напряжение источника питания, когда им является выпрямитель, определяется оконечным каскадом усилителя, обычно требующим наибольшего напряжения питания. При ламповом однотактном трансформаторном оконечном каскаде с катодным смещением необходимое напряжение источника анодного питания усилителя ?„ определяется как

Цепь регулировки нулевого уровня, показанная на 1.13,6, содержит только два резистора (R4 и R5), однако сопротивления этих резисторов зависят от сопротивлений резисторов Rl, R2, задающих глубину обратной связи. Если считать, что R3=R1R2/(R1 + R2), то сопротивление R5 должно быть выбрано так, чтобы напряжение EnR3/(R5+RJ было достаточным для компенсации наибольшего напряжения смещения. Сопротивление R4 имеет смысл выбирать из соотношения R/R5.

При испытании повышенным напряжением промышленной частоты его величина не должна превышать наибольшего напряжения по указанному ГОСТ 1516.1—76.