Находится следующим

В общем случае при расчете магнитного поля электромагнитов приходится решать нелинейную задачу. В нелинейной среде вначале неизвестны значения ц в каждой точке G ? V или М 6 S и система уравнений решается методом блочной итерации. На первом этапе принимается ц, — const во всем объеме V и при рм=0 решается уравнение (8.25). Интегрированием по первичным и вторичным источникам определяется напряженность поля Н<'> в точках системы. Затем по кривой намагничивания находится распределение ^(''[Н'1^ и совместно решаются уравнения (8.24) и (8.25). Находятся Н(2) и fi(2) [H(2)] и так до тех пор, пока не выполнится условие

Таким образом, для режима // обычными методами находится распределение мощности на участках, вызванное только двумя нагрузками (—56 и +56). Окончательное потокораспределение послеаварийного режима находится наложением нормального режима / (см. 3.3, б) на послеаварийный режим // ( 3.5,6) с учетом направления мощностей по участкам ( 3.5, 0).

Режим районных разомкнутых сетей при задании указанных выше параметров рассчитывается приближенно методом «в два этапа». На первом этапе находится распределение мощностей и их потери. Потери мощности определяются в соответствии с формулами (2.5) в предположении, что во всех узлах сети напряжение равно номинальному. Второй этап расчета позволяет определить по приближенно найденным потокам мощности напряжения в узлах схемы замещения сети.

На. втором этапе находится распределение витков по участкам. Для этого определяются полные удельные мощности по участкам, средняя удельная мощность и средние удельные витки.

При расчетах режимов сложных сетей до применения ЭВМ широко использовался метод преобразования (трансформации) сети. Этот метод заключается в том, что сеть постепенными преобразованиями приводится к линии с двухсторонним питанием, в которой находится распределение мощностей. Затем развертыванием схемы сети определяется распределение мощностей в действительной се-ти[1].

ными ( 3.15, д) нагрузками. В каждой из них находится распределение мощностей. Полные мощности получают-су суммированием протекающих на отдельных участках сети активных и реактивных мощностей. Расчет потоков мощности в сети часто называют расчетом потокораспре-деления.

ниями и активными нагрузками ( 10.7,6), вторая — с активными сопротивлениями и реактивными нагрузками ( 10.7, в). В каждой из них находится распределение мощностей; накладывая друг на друга распределение активных и реактивных мощностей, найдем распределение полных мощностей в схеме на 10.7, а. Полная схема замещения при таком подходе разбивается на две, что и дало основание для условного названия «расщепление» сети. Нетрудно убедиться, что объем вычислений для нахождения потокораспределения при этом сокращается.

Далее используется метод зеркальных изображений для учета глубины h заложения заземлителя от поверхности земли и находится распределение потенциала q>h(x, у) по оси у в глубь земли при вводе тока l=2at в середину заземлителя.

Распределение годовой выработки электроэнергии между ТЭС производится, исходя из их экономичности, обеспеченности энергоресурсами, стои-.мости различных видов топлива и маневренных характеристик оборудования. Обычно для этого находится распределение суточной выработки между электростанциями (см. § 39.4) для характерных суток различных сезонов — зимы, лета и периода па-

создающие в термопаре перепад температуры (Тс— То). В (XII. 15) хт, sT, /т — коэффициент теплопроводности, площадь поперечного сечения и длина термопары; излучением термопары пренебрега-ется. Из двух уравнений (XII.14) и (XII.15) методом последовательных приближений находится распределение температуры в преобразователе ( XII.28).

Распределение годовой выработки электроэнергии между ТЭС производится, исходя из их экономичности, обеспеченности ресурсами, стоимости различных видов топлива и маневренных характеристик оборудования. Обычно для этого находится распределение суточной выработки между электростанциями (§ 34.4) для характерных суток различных сезонов - зимы, лета и периода паводка -и оценивается длительность сезонов.

При проверке допустимости НАПВ сначала составляется схема замещения без учета нагрузок ( 42.68, а) для режима с минимальным количеством включенных генераторов и СК и максимальной суммой ЭДС ?Эк1 + ?Эк2 эквивалентных генераторов частей системы, а затем находится распределение тока по синхронным машинам. Сопоставление наибольшего из последних с нормированным определяет допустимость или недопустимость НАПВ. Если результат положителен, расчет заканчивается. В противном случае при наличии существенной местной нагрузки (отсасывающей ток от генератора) проводится повторный расчет с учетом нагрузки (Ея = 0,9, Ха = 0,35) по известным правилам, с приведением х„ к мощности эквивалентного генератора ( 42.68, б). График, иллюстрирующий эффект местной нагрузки, показан на 42.69. Если и теперь результат отрицателен, то применяют другие виды АПВ. НАПВ не рекомендуется при наличии в частях энергосистемы мощных генераторов с форсированным охлаждением обмоток.

в которой ? находится следующим образом.

Иногда давление измеряют давлением столба какой-либо жидкости, выражая его высотой этого столба. Соотношение между величиной давления, выраженной высотой столба жидкости, и давлением, выраженным в единицах сила/ поверхность, находится следующим образом.

Изменения перетоков реактивной мощности по линии можно добиться установкой у потребителя синхронных компенсаторов или батарей статических конденсаторов. Необходимая мощность компенсирующих устройств находится следующим образом. При отсутствии и наличии

Зона защиты двух стержневых молниеотводов одинаковой высоты ( 12-3) находится следующим образом: внешние области зоны — по уравнению (12-7), внутренняя область зоны — как дуга окружности, проходящей через вершины молниеотводов и имеющей перигей h—

При наличии двух стержневых молниеотводов различной высоты или двух тросовых молниеотводов, расположенных на разной высоте ( 12-8), зона защиты находится следующим образом: для молниеотвода большей высоты строится зона защиты, как для одиночного молниеотвода, далее проводится горизонталь через вер-

По приведенным в таблице численным значениям построены кривые / и 1' на 11.21. Мощность конденсаторной батареи, необходимая для доведения путем компенсации (вариант «б») коэффициента мощности до 0,95, находится следующим образом ( 11.22, а):

Изменения перетоков реактивной мощности по линии можно добиться установкой у потребителя синхронных компенсаторов или батарей статических конденсаторов. Необходимая мощность компенсирующих устройств находится следующим образом. При отсутствий и наличии ком-

Зона защиты двух стержневых молниеотводов одинаковой высоты ( 12.3) находится следующим образом: внешние области зоны—по (12.7), внутренняя область зоны—как дуга окружности, проходящей

При наличии двух стержневых молниеотводов разной высоты или двух тросовых молниеотводов, расположенных на разной высоте ( 12.8), зона защиты находится следующим образом: для молниеотвода / большей высоты строится зона защиты, как для одиночного молниеотвода, далее проводится горизонталь через вершину меньшего по вы-

в которой находится следующим образом:

6. Число ветвей охлаждения индуктора находится следующим образом. Наибольший допустимый перепад давления определяется техническими данными системы охлаждения. При питании индуктора водой от городского водопровода перепад давления не должен превышать 2- 105 н/м2. Поэтому, если из расчета по формуле (11-42) получается перепад давления выше заданного, оказывается необходимо делить индуктор по охлаждению на несколько секций. Тепло, выделяющееся в каждой из п секций, ДР„ = ДР/п, а потребное количество и скорость воды: Wn = Win и vn = v/n