Немагнитная прокладка

где Hzi- напряженность поля в зубце статора, соответствующая индукции Bzi по основной характеристике намагничивания электротехнической стали (см. приложение 1.5). При Bzl > 1,8 Тл пользуются специальными характеристиками намагничивания Hzi =f(Bzi), построенными для различных значений коэффициента kn, учитывающего влияние немагнитных промежутков (см., например, [14]); hzi - высота зубца статора.

2. Устройство прорезей, т. е. включение воздушных (или немагнитных) промежутков на пути магнитного потока.

где для проводимостей немагнитных промежутков имеют место соотношения

являются постоянными для данного трансформатора величинами, зависящими только от размеров немагнитных промежутков и чисел витков в обмотках (см. § 8-2).

где для проводимостей немагнитных промежутков имеют место соотношения

В трехфазном стержневом трансформаторе, в котором нет «нулевого магнитопровода» в виде боковых стержней, третьи гармонические потоков фаз ( 4-13, б) замыкаются через стенки бака, встречая на своем пути большие сопротивления немагнитных промежутков. Поэтому магнитное сопротивление для третьих гармонических потоков получается в десятки раз большим, чем для первых гармонических, которые замыкаются в пределах магнитопровода. Первую и третью гармоническую приходится определять с помощью различных характеристик намагничивания: третью гармоническую Ф3 — по линейной характеристике Ф3 = /3 (is), первую Ф]— по нелинейной характеристике намагничивания, полученной для синусоидально изменяющегося потока Ф1 = f1 (i0), после введения в нее вместо тока 10 тока i0 — is, МДС которого соответствует первой гармонической потока * ( 4-13, б).

Из-за большого сопротивления немагнитных промежутков потоки нулевой последовательности в стержневом трансформаторе значительно меньше, чем в бронестержневом или групповом (при той же МДС /О0ш2).

Если рассчитанная по (40-5) индукция BZi > 1,8 Тл и, следовательно, принятое допущение не оправдывается, в расчет приходится вносить уточнение, учитывая ответвление в паз и немагнитные промежутки магнитного потока Фп = 5niSnl, где Snl = = [V>ni + (1 — *с) 'MI^ZI + bBnBbZl] — сечение паза и немагнитных промежутков на одно зубцовое деление; Бп1 — индукция в пазу и в немагнитных промежутках; Ьп1 — ширина паза в сечении, отстоящем на hZl/3 от головки зубца; tt — полная длина магнито-провода статора; Ьв — ширина вентиляционного канала.

в котором BZI = 0>z/Szi — действительная индукция в стали зубца; B'zl — индукция в стали зубца, рассчитанная по (40-5) при принятом первоначальном допущении; HZI — напряженность поля в зубце, соответствующая по основной характеристике намагничивания искомой индукции BZ1; kn = Snl/SZl — коэффициент, учитывающий влияние немагнитных промежутков.

Как видно из этих формул, индуктивное сопротивление якоря для токов обратной последовательности значительно меньше, чем для токов прямой последовательности. Это связано с тем, что поле токов обратной последовательности ослабляется индуктированными в демпферной обмотке токами. Токи в демпферной обмотке препятствуют проникновению магнитного поля в магнитопровод ротора, обладающий небольшим сопротивлением, и вытесняют поле за пределы контуров демпферной обмотки, где оно встречает большие сопротивления немагнитных промежутков. Поскольку через эти же немагнитные промежутки замыкается поле рассеяния демпферной обмотки, которому соответствует параметр Х'к, сопротивление обратной последовательности оказывается равным сумме сопротивлений Ха и Х«.

Для улучшения технических показателей двигателя применяется особая конструкция магнитопровода ротора, в которой предусмотрен ряд немагнитных промежутков на пути поперечного поля, в то время как на пути продольного поля такие промежутки не встречаются. Если в традиционной конструкции удается получить отношение Xd/Xq « 2, то при секционированном магнито-проводе с немагнитными промежутками, заполненными стержнями

/ — магнитопровод потока возбуждения; 2 — немагнитный цилиндр; 3 — сердечник статора; 4 — трехфазная обмотка синхронизации; 5 — обмотка возбуждения; 6 — сердечник ротора; 7 — немагнитная прокладка

/' — сердечник; 2 — гильза; 3—катушка; 4—немагнитная прокладка; 5 — пружина; б — якорь

Реле управления постоянного тока РН-50, РЭ-5000, РЭВ-800 и РЭВ-880 применяются в электрических схемах нефтепромысловых установок в качестве промежуточных реле, реле напряжения и реле времени. Основными деталями этих реле являются ярмо в виде угольника из толстой полосовой стали, круглый сердечник, приклепанный к ярму, и якорь, представляющий собой пластину, качающуюся на призматической опоре. К якорю, в месте расположения сердечника, двумя винтами крепится немагнитная прокладка, которая предотвращает «прилипание» якоря к сердечнику и обеспечивает стабильность уставок реле.

этих реле являются ярмо в виде угольника из толстой полосовой стали, круглый сердечник, приклепанный к ярму, и якорь, представляющий собой пластину, качающуюся на призматической опоре. К якорю, ,в месте расположения сердечника, двумя винтами крепится немагнитная прокладка, которая предотвращает «прилипание» якоря к сердечнику и обеспечивает стабильность уставок реле.

Сердечник электромагнита оканчивается полюсным наконечником 14. На якоре 10 установлена немагнитная .прокладка 9 из латуни, назначение которой— уменьшить силу, обусловленную остаточной индукцией, и предохранить якорь магнитной системы от залипания при снятии с катушки напряжения. Соприкосновение контактов 2 и 7 друг с другом и замыкание цепи при включении контактора происходит раньше, чем якорь электромагнита полностью притянется к полюсу. По мере движения якоря подвижный контакт 7 как бы «проваливается», упираясь своей верхней частью в неподвижный контакт 2. Он поворачивается на некоторый угол вокруг точки А и вызывает дополнительное сжатие контактной пружины 8, вызывая возникновение провала контактов, который обеспечивает надежное замыкание цепи, когда толщина контактов уменьшается вследствие выгорания их материала под воздействием электрической дуги. На контактах имеются накладки 6, выполненные из специального материала, чтобы улучшить условия длительного прохождения тока через замкнутые контакты во включенном положении.

линдрической пружины — стальная проволока, модуль сдвига G = 8- 1010 Па; 10) немагнитная прокладка между якорем и сердечником толщиной Д = 0,05х

При использовании рассматриваемого типа электромагнита в качестве элемента магнитной плиты ( 7.4) сердечники нескольких электромагнитов устанавливаются на ферромагнитном основании. Обрабатываемая деталь закрепляется на полюсах электромагнитов. Между1 полюсами и деталью с целью снижения влияния остаточной намагниченности устанавливается немагнитная прокладка, толщина которой определяет рабочий зазор б.

/ — удерживающая магнитная система; 2 — сердечник удерживающей катушки; 3 — удерживающая катушка; 4 — втягивающая катушка; 5 — сердечник втягивающей катушки; 6 — втягивающая магнитная система; 7 — неподвижный контакт; 8 — подвижный контакт; 9 — пружина демпфирующая; 10 — гибкий токоподвод; // — возвратная пружина; 12 — якорь; 13 — немагнитная прокладка для грубой регулировки выдержки времени; 14 ~ металлическая гильза; 15 — пружина для тонкой регулировки выдержки времени

Электромагниты, показанные на 7-1, г ид, носят названия электромагнитов П- и Ш-образного типов. Если такой электромагнит используется в аппаратах переменного тока, то магнитопровод выполняется в виде набора листовой стали. Между якорем и сердечником электромагнита обычно устанавливается прокладка из немагнитного материала толщиной 0,2—0,5 мм; эта прокладка предотвращает так называемое «магнитное прилипание» якоря к сердечнику при отключении катушки от сети, обусловленное полем остаточного магнетизма. Немагнитная прокладка показана на 7-1, г.

Этот аналитический метод можно распространить на случай, характерный для рабочего зазор;! клапанных электромагнитов пе ременного тока ( 1.8,в), в котором для уменьшения остаточного магнитного потока (и исключения залипания) применяется немагнитная прокладка (латунь) толщиной Д. Полагая, что линии магнитной индукции состоят из дуги окружности радиуса г и прямого участка А, получим для проводимости элементарного слоя

/ — верхнее ярмо; 2 — верхний немагнитный зазор; 3 — немагнитная прокладка; 4 — стержень; 5 —нижний зазор, за-заполненный магнитным Клеим (ц-2); 6 — крестообразная немагнитная прокладка; 7 — нижнее ярмо.