Нелинейностью характеристики

фазосдвигающей КС-цепи). Структурная схема генератора, приведенная на 12.2, содержит два четырехполюсника. Первый четырехполюсник представляет собой нелинейный элемент (НЭ), характеризующий нелинейные свойства усилителя, связанные с нелинейностью характеристик входящих в него усилительных элементов (электронных ламп, транзисторов). Второй четырехполюсник — линейная часть (ЛЧ) — включает в себя линейные элементы, содержащиеся как в схеме усилителя, так и в цепи обратной связи. Таким образом, комплексный коэффициент петлевого усиления

Если на вход усилительного звена по каким-либо причинам воздействует сигнал с амплитудой напряжения t/DX, то после усиления в Ки раз на выходе усилителя появится сигнал с амплитудой t/Dblxi. Это напряжение, ослабленное в р раз, вызовет на входе усилителя напряжение (УВХ2, которое создает на выходе новое напряжение. Описанный процесс протекает до тех пор, пока амплитуда выходного сигнала не достигнет установившегося значения (Ууст (точка А, 5.2, а), при котором выполняется условие (5.4). Из этого же рисунка видно, что из-за нелинейности амплитудной характеристики, обусловленной нелинейностью характеристик транзистора, коэффициент усиления усилительного звена с ростом уровня выходного сигнала уменьшается. Следовательно, для процесса развития автоколебаний условие (5.4) имеет вид /Сур > 1, а условие баланса амплитуд —

В выражении (5.6) знак неравенства отражает процесс развития автоколебаний, а знак равенства — установившийся процесс. Таким образом, амплитуда установившихся колебаний ограничивается нелинейностью характеристик транзистора.

Стандартными средними звуковыми частотами, на которых снимают амплитудную характеристику, являются частоты 400 или 1000 гц. Амплитудная характеристика ( 6.5) имеет нижний изгиб А' А, обусловленный внутренними шумами усилителя и помехами, прямолинейный рабочий участок АВ и верхний изгиб ВС, обусловленный нелинейностью характеристик усилительных элементов. Напряжение шумов иш, действующее на выходе усилителя при t/BX = 0, возникает вследствие наличия тепловых шумов резисторов, входящих в схему усилителя, собственных шумов усилительных элементов (ламп

6.7. Пользуясь входными и выходными характеристиками транзистора типа П210Б —П210В ( 6.7,а, б), включенными по схеме с общим эмиттером (ОЭ), определить /i-параметры для точки / с координатами L/Ki = — 4,5 В, /ei = 47 мА. Нелинейностью характеристик на рассматриваемом участке пренебречь.

Нелинейные искажения при приеме AM сигналов вызываются нелинейностью характеристик усилителей и влиянием катушек индуктивности и трансформаторов с ферромагнитными сердечниками. При приеме сигналов с ЧМ нелинейные искажения возникают из-за нелинейности фазовой характеристики радиотракта. Для однока-нальных приемников допускается коэффициент нелинейных искажений порядка нескольких процентов. При многоканальной радиосвязи — десятые и сотые доли процента.

Дифференциальные статические параметры каскада представляют собой коэффициенты (размерные и безразмерные), связывающие переменные составляющие (приращения) сигналов ?Вх. UBX, А/в*. ^вых, которые обозначим соответственно евх, ывх, AiBx. "вых- При этом будем считать, что амплитуда и скорость изменения указанных приращений настолько мала, что нелинейностью характеристик ДК и его инерционностью можно пренебречь. Наиболее важными дифференциальными параметрами являются коэффициент усиления

При использовании в качестве фотоприемника фототранзистора может быть получено усиление тока. Общим недостатком оптопар является нелинейность зависимости выходного сигнала от входного, обусловленная нелинейностью характеристик оптопар.

— обусловленной нелинейностью характеристик лампы, т. е. наличием э.д. с. Еа эквивалентного генератора;

Нелинейные искаже'ния усилителя связаны •с нелинейностью характеристик электронных я полупроводниковых приборов, входящих в состав усилителя. Нелинейность обычно имеет существенное .значение при больших амплитудах сигналов. Для приближенной «оценки нелинейных искажений можно воспользоваться амплитудной характеристикой, выражающей зависимость амплитудного или действующего значения ?/вЫХ от амплитудного значения синусоидального входного сигнала неизменной частоты ( 6.2, в). При небольших амплитудах входного сигнала амплитудная характеристика усилителя практически прямолинейна. Угол ее наклона определяется коэффициентом усиления усилителя на данной частоте.

При нагрузке на аналогичный каскад K.p
Коэффициент /Св, строго говоря, не является постоянным в связи с нелинейностью характеристики двигателя, однако при определении передаточных функций регуляторов его можно считать постоянным. Коэффициент Ки может быть найден по характеристикам двигателя и определяется следующим образом:

Амплитудные искажения обусловливаются нелинейностью характеристики триода: при синусоидальном входном сигнале кривая напряжения или тока на выходе несинусоидальна.

6.4. Определить средние значения выпрямленных тока /о и напряжения Uo, а также мощность Р, выделяемую в нагрузочном резисторе Ян, обусловленную этим током, для однополу-периодного выпрямителя, собранного на полупроводниковом диоде ( 6.4, а), если его сопротивление в проводящем прямом направлении Raf = 5 Ом, а в непроводящем (обратном) направлении Ro6p= 1000 Ом, сопротивление нагрузочного резистора RH = 400 Ом, напряжение питающей сети U = 220 В. Вольт-амперная характеристика электрической цепи приведена на 6.4,6, нелинейностью характеристики пренебречь.

Амплитудные искажения обусловливаются нелинейностью характеристики триода: при синусоидальном входном сигнале кривая напряжения или тока на выходе несинусоидальна.

Амплитуды высших гармоник магнитного поля трансформатора определяются нелинейностью характеристики намагничивания ( 2.52). Наибольшие амплитуды высших гармоник дают прямоугольные характеристики B=f(H) (прямые 1 и 2). При прямоугольных характеристиках амплитуда 3-й гармоники достигает 33 % 1-й, а 5-я —20%.

являются в третьей области, в которой увеличение «j приводит к увеличению «2. Отношение Aa2/Au4 характеризует коэффициент усиления ненагруженного усилителя Kg. Пренебрегая нелинейностью характеристики усилителя в этой области, можно считать, что коэффициент /С0 постоянен и определяется равенством

Усилители на ламповых и полупроводниковых триодах в квазилинейном режиме, т. е. при достаточно малых приращениях сигналов, были рассмотрены в первой части книги (гл. 7). Естественно, что ряд важных для практики вопросов не может быть решен с позиций линейной теории. Так, например, не решается вопрос искажений формы выходного сигнала по сравнению с формой входного сигнала, вызванных нелинейностью характеристики

при малом значении ы„хь поэтому плавно возникнет генерации с малой амплитудой. Далее, с увеличением р условие баланса амплитуд будет выполняться при все больших значениях нвх, что соответствует росту амплитуды генерируемых колебаний. Таким образом, амплитуда этих колебаний определяется нелинейностью-характеристики усилителя и, следовательно, форма кривой всегда отличается от синусоидальной *. Однако при малых амплитудах это искажение синусоидальной формы кривой может быть ничтожно малым. Поэтому начальная величина /Ср для генераторов синусоидальных колебаний незначительно превышает единицу (1,24-1,5). .

Погрешности измерения обусловлены погрешностью преобразования, нелинейностью характеристики частотного детектора, нестабильностью частоты гетеродина, погрешностью пикового вольтметра. Для повышения точности особое внимание уделяется стабилизации режима питания одновибратора.

5) нелинейностью характеристики усилительного элемента.

В трехфазных трансформаторах эффекты, связанные с нелинейностью характеристики намагничивания, заметно усложняются, а характер их проявления зависит от схем соединения обмоток и конструкции магнитопросодов. При трансформации трехфазных то-коа может происходить искажение синусоидальности не только