Некотором оптимальном

Предположим, что Л/ ( > Л/в 2 . Под действием большего вращающего момента подвижная часть поворачивается. При этом первая катушка, на которую действует больший вращающий момент, перемещается а область слабого магнитного поля (с меньшим значением индукции B^ из-за большего воздушного зазора). Одновременно вторая катушка, на которую действует меньший вращающий момент, перемещается в область более сильного магнитного поля (воздушный зазор в магнито-проводе меньше) . Таким образом, по мере поворота подвижной части больший вращающий момент убывает, а меньший возрастает. Следовательно, при некотором определенном положении подвижной части должно установиться равновесие моментов : Мв , -Ма 2 .

Рассмотрим характер зависимости массы лебедки с приводом от передаточного отношения высшей передачи ir. График зависимости массы оборудования от величины ir приведен на 63 (значения величин приняты по данным проектных расчетов для установки БУ-300). При некотором определенном числе передач (в нашем примере при а = 2) с уменьшением передаточного отношения ir масса двигателей увеличивается, по-

Предположим, что Л/вр, >Л/ 2. Под действием большего вращающего момента подвижная часть поворачивается. При этом первая катушка, на которую действует больший вращающий момент, перемещается в область слабого магнитного поля (с меньшим значением индукции В\ из-за большего воздушного зазора). Одновременно вторая катушка, на которую действует меньший вращающий момент, перемещается в область более сильного магнитного ноля (воздушный зазор в магнито-проводе меньше). Таким образом, по мере поворота подвижной части больший вращающий момент убывает, а меньший возрастает. Следовательно, при некотором определенном положении подвижной части должно установиться равновесие моментов: Л/в ( =Л/в 2.

Предположим, что Л/в {>М 2 • ^од Действием большего вращающего момента подвижная часть поворачивается. При этом первая катушка, на которую действует больший вращающий момент, перемещается в область слабого магнитного поля (с меньшим значением индукции В, из-за большего воздушного зазора). Одновременно вторая катушка, на которую действует меньший вращающий момент, перемещается в область более сильного магнитного поля (воздушный зазор в магнито-проводе меньше). Таким образом, по мере поворота подвижной части больший вращающий момент убывает, а меньший возрастает. Следовательно, при некотором определенном положении подвижной части должно установиться равновесие моментов: М =М .

Пусть di' — сумма элементарных токов, охватывающих отрезок dl линик АтС. Величина di' /dl представляет собой охватывающий линию АтС элементарный ток, отнесенный к единице длины этой линии з данной ее точке М. Естественно, что величина di' /dt зависит от направления линии АтС, т. е. от направления отрезка dl в рассматриваемой точке М. При некотором определенном направлении, которое обозначим единичным вектором п(>, величина di' /dl имеет наибольшее значение. Обозначим отрезок dl в этом направлении через dn и введем векторную величину

Автоматические выключатели, осуществляя отключение цепей при коротких замыканиях, не защищают эти цепи от разрушающего действия электродинамических сил. В современных мощных сетях токи короткого замыкания, а следовательно, и электродинамические силы бывают настолько велики, что часто не представляется возможным выполнить установки с требуемой электродинамической и термической стойкостью. С целью ограничения ударного тока короткого замыкания (КЗ) в мощных сетях применяются Токоограничивающие реакторы, которые устанавливаются на отходящих фидерах (/ и 2) ( 11-1) и между секциями сборных шин (3). Кроме ограничения тока КЗ реакторы одновременно во время короткого замыкания поддерживают напряжение на питающих шинах на некотором определенном уровне.

а следовательно, и электродинамические силы бывают настолько велики, что часто не представляется возможным выполнить установки с требуемой электродинамической и термической стойкостью. С целью ограничения ударного тока короткого замыкания (к. з.) в мощных сетях применяются токоограничивающие реакторы, которые устанавливаются на отходящих фидерах (1 и 2) ( 12-1) и между секциями сборных шин (3). Кроме ограничения тока к. з., реакторы одновременно обеспечивают во время короткого замыкания поддерживание напряжения на питающих шинах на некотором определенном уровне.

К задаче квантования по времени можно подойти и с других позиций, рассматривая ее как задачу аппроксимации, при которой отыскивается функция <р(/) класса Ф в некотором определенном смысле, наиболее приближающейся к воспроизводимой функции f(t) класса F.

При больших значениях п составление интерполяционного полинома связано с очень трудными преобразованиями. Кроме того, даже большое число равноотстоящих точек интерполирования не всегда обеспечивает хорошее приближение. Поэтому целесообразно поставить задачу нахождения полинома q(t) степени п, меньшей т, который принимал бы в точках ti ((' = 0, 1, ..., т) значения ф(^г)> наименее отличающиеся (в некотором определенном смысле) от значений f(ti) (t = 0, I, ..., .m) интерполируемой функции. Наиболее распространенным методом решения задачи является метод наименьших квадратов, при котором задача аппроксимации сводится к отысканию функции ф(/), обращающей в минимум выражение

Пусть di' — сумма элементарных токов, охватывающих отрезок dl линии АтС. Величина di'/dl представляет собой охватывающий линию АтС элементарный ток, отнесенный к единице длины этой линии в данной ее точке М. Естественно, что величина di'/dl зависит от направления линии АтС, т. е. от направления отрезка dl в рассматриваемой точке М. При некотором определенном направлении, которое обозначим единичным вектором щ, величина di'/dl имеет наибольшее значение. Обозначим отрезок dl в этом направлении через dn и введем векторную величину

измерим силу взаимодействия РАБ между ними при некотором определенном расстоянии. Заменим, далее, шарик Б другим (третьим) заряженным шариком В и измерим снова силу взаимодействия FAB между А и В при том же расстоянии, что и в первом случае. Если теперь изменить произвольным образом заряд шарика А и опять измерить силы взаимодействия шарика А с шариками Б и В, то опыт показывает, что отношение сил РАБ • FAB в обоих случаях одинаково, т. е. не зависит от величины заряда шарика А. Это значит, что указанное отношение сил зависит только от зарядов шариков Б к В, а следовательно, можно положить это отношение сил равным отношению величин зарядов обоих шариков, т. е.

пряжении сопрбтивление варястора велико и лишь при некотором определенном напряжении f/g резко уменьшается ( 3-62, б).

Функция из&ж = / (рг) приведена на 2.3, в. Она имеет минимум при некотором оптимальном значении произведения рг. Это вполне согласуется со сказанным выше о наиболее благоприятных условиях ионизации. Вольт-амперная характеристика неоновой лампы показана на 2.3, г. Она представляет собой зависимость падения напряжения At/ от тока /, проходящего через лампу. Ток, проходящий через лампу (см. 2.1, о), определяется соотношением

при некотором оптимальном токе /оп нагрузки, а затем при. дальнейшем увеличении этого тока уменьшается. Ток нагрузки, l=f(l) при котором к. п. д. машины будет наибольшим, определяется из условия d\\ldl — = 0. Используя уравнения (10.13) или (10. 14) и полагая для простоты б уравнении (10.12) коэффициент С = 1, получим условие максимума к. п. д., при котором переменные потери (Вт) в машине, зависящие от квадрата тока нагрузки, равны постоянным потерям в ней:

Как видно из выражения (14-36), объемная плотность энергии в воздушном зазоре магнита пропорциональна произведению BdHd. Если определить это произведение для разных значений Bd, то можно уви- г-деть, что оно имеет максимальное ч значение (BdHd)max при некотором оптимальном значении BdonT и падает как при увеличении, так и при убывании Bd от BdonT ( 14-6). Действительно, в точке кривой размагничения, в которой Bd = Вг, напряженность поля Hd = 0 и значение произведения BdHd = 0; то же значение этого произведения будет и в точке Hd = Нс, где Ва = 0.

Вентильные фотоэлементы изготовляются обычно из германия и кремния. У кремниевых фотоэлементов фото-э. д. с. при холостом ходе составляет величину ~0,45 В, максимальный к. п. д. преобразования световой энергии в электрическую, достигаемый при некотором оптимальном токе нагрузки, составляет ^«10%. Иногда используются селеновые вентильные элементы, спектральные характеристики которых близки к спектральной характеристике человеческого глаза.

Однако в кинетической области скорость потока должна лежать в некотором оптимальном диапазоне, при отклонении от которого наблюдается систематическое изменение толщины пленки по направлению потока: при больших скоростях увеличение толщины (сдвиг максимума скорости реакции к выходу из реактора), при малых — уменьшение (сдвиг максимума ко входу в реактор).

Как отмечалось в § 4.10, граничная частота достигает максимального значения при некотором оптимальном токе эмиттера (см. 4.33). При уменьшении площади эмит-терного перехода оптимальный ток снижается. Для повышения рабочего тока (или граничной частоты при заданном токе) следует увеличивать концентрацию доноров в коллекторе и уменьшать толщину высокоомного коллекторного слоя W\, расположенного между коллекторным переходом и подложкой. Тогда снижаются также постоянная времени г^Скбар, толщина коллекторного перехода и время пролета через него, что в свою очередь ведет к повышению граничной частоты. Однако при этом уменьшается напряжение лавинного пробоя коллекторного перехода, поэтому нельзя допустить, чтобы толщина WK была меньше толщины обедненного слоя этого перехода.

Однако в кинетической области скорость потока должна лежать в некотором оптимальном диапазоне, при отклонении от которого наблюдается систематическое изменение толщины пленки по направлению потока: при больших скоростях увеличение толщины (сдвиг максимума скорости реакции к выходу из реактора), при малых — уменьшение (сдвиг максимума ко входу в реактор).

Максимальная мощность (3.148) может иметь разные значения в зависимости от параметров схемы. Зависимость Pmax(Ru) показана на 3.41. Из формулы (3.148) и 3.41 видно, что максимальная активная мощность Ртш имеет наибольшее значение при некотором оптимальном значении нагрузочного сопротивления /?„ — /?„ opt. Эту наибольшую максимальную мощность называют мощностью maximum maximorum и обозначают

Последнее равенство получено с учетом формул (4.43), (4.48) и ('4.17), (4.47). Найденная степень уменьшения k имеет минимальное значение при некотором оптимальном коэффициенте автотрансформации п = raODt. Это значение определяется из

Большое влияние на реальный коэффициент обогащения в центрифуге оказывают параметры и радиальный профиль циркуляционного потока L внутри ротора ( 8.11). Максимальное обогащение получается при некотором оптимальном потоке L. Отношение m фактического потока L к оптимальному LQ называется безразмерным параметром внутреннего расхода (т— =L/Lo). Реальная разделительная способность центрифуги пропорциональна /п2/(1--/п2) и, таким образом, при /п=3 равна 90%, а при /п=5 составляет 96% теоретически возможного значения.

Большое влияние на реальный коэффициент обогащения в центрифуге оказывают параметры и радиальный профиль циркуляционного потока L внутри ротора ( 8.11). Максимальное обогащение получается при некотором оптимальном потоке L. Отношение тп фактического потока L к оптимальному LQ называется безразмерным параметром внутреннего расхода (пг= =L/L0). Реальная разделительная способность центрифуги пропорциональна /n2/(l-j-/n2) и, таким образом, при /п=3 равна 90%, а при /п=5 составляет 96% теоретически возможного значения.