Необходимую индуктивность

Заполнение камеры сжатым воздухом в отключенном состоянии обеспечивает необходимую электрическую прочность промежутка между разомкнутыми контактами.

Удачный пример коммутатора с подвижными контактами и дросселем описан в [2.45] ( 2.36). Он содержит набор кольцевых контактов мембранного типа 7, чередующихся по оси с жесткими дисковыми контактами 2. Контактная система окружена полостью 3, заполненной жидким диэлектриком. Вокруг полости расположен упругий металлический цилиндр 4 и со-леноидальный индуктор 5. При подаче в индуктор импульса управляющего тока упругий цилиндр под действием магнитного поля сжимается к центру и жидкий диэлектрик деформирует мембранные контакты, которые отходят от дисковых контактов, размыкая цепь. Образуется несколько кольцевых зазоров, в которые под давлением с большой скоростью вдавливается жидкий диэлектрик, обеспечивая необходимую электрическую прочность зазоров. При замкнутых контактах внутренняя полость 6 заполняется сжатым газом. Быстродействие подобных коммутаторов достигает 10~4с при токах до десятков килоампер.

Обмотка якоря является важнейшим элементом машины. Стоимость материалов, затрачиваемых на изготовление обмотки и ее укладку, составляет примерно 50% от всей стоимости машины. Срок службы машины почти всегда определяется сроком службы обмотки якоря, которая работает в тяжелых условиях и должна иметь необходимую электрическую, механическую и термическую прочность.

При монтаже кабельных линий применяют соединительные, от-ветвительные и концевые кабельные муфты и концевые воронки. Для кабелей свыше 1000 В используются свинцовые муфты, которые после разделки кабеля (снятия наружного покрова, брони, и свинцовой оболочки) заливают битумной кабельной массой или специальными эпоксидными компаундами. При сухой разделке кабеля с применением липкой ленты и лака на основе полихлорвиниловых смол кабельные муфты и воронки кабельной массой не заливаются, что ускоряет монтаж и обеспечивает необходимую электрическую и механическую прочность соединения. Кабели прокладывают в земляных траншеях, туннелях, каналах, блоках, по стенам зданий и других сооружений.

Дугогасительный модуль - это двухразрывная дугогасительная камера, контактная система которой находится постоянно в среде сжатого воздуха (4 МПа) как во включенном, так и в отключенном положении. Контакты смонтированы в металлическом резервуаре, на котором установлены контейнеры с шунтирующими резисторами и коммутирующими их механизмами, также заполненные сжатым воздухом. Токоведущие части присоединены к контактной системе с помощью изолирующих вводов. Гашение дуги в камере осуществляется двусторонним дутьем сжатым воздухом, выбрасываемым через внутренние полости контактов и выхлопные клапаны в атмосферу. Контакты имеют двухтактное движение; при гашении дуги разрыв между контактами имеет минимальное значение, чем обеспечивается интенсивное дутье, после окончания гашения дуги подвижный контакт перемещается на максимальное расстояние, обеспечивая необходимую электрическую прочность.

Обмотки являются важнейшим элементом трансформатора. Стоимость материалов, затрачиваемых на изготовление обмоток, и их укладки составляет примерно 50% стоимости трансформатора. Срок службы трансформатора почти всегда определяется сроком службы его обмоток, которые работают в тяжелых условиях и должны иметь необходимую электрическую, механическую и термическую прочность.

на влиять на провода обмоток, а именно перегревать их, создавать чрезмерные механические напряжения и т. п. Расположение контактных деталей должно обеспечивать необходимую электрическую

ных колодок). Электрическая прочность воздушного промежутка между контактными деталями зависит от «х формы, определяющей форму электрического поля, и состояния внешней окружающей среды (влажностью, температурой, атмосферным давлением). Форму электрического поля определяет также и форма поверхности изоляционной детали. Следовательно, контактные детали не должны иметь острых углов, а поверхность между ними по изоляционной детали должна быть по возможности большей. Материал изоляционных деталей должен не только обеспечивать необходимую электрическую прочность, высокую величину объемного и поверхностного сопротивлений, но и обладать гидрофобной поверхностью, мало подверженной запылению.

Расчет электрического нагревательного прибора имеет целью определить необходимую электрическую мощность на зажимах прибора, выбрать электрическую схему и рассчитать нагревательный элемент. Электрическую мощность нагревательного прибора можно определить теплотехническим расчетом или путем использования удельных значений мощности (удельная мощность в Вт/см2 рабочей поверхности, удельная мощность в Вт/л рабочей емкости и т. д.).

Необходимую электрическую прочность изоляции в трансформаторах обеспечивают выбором материала изоляции, изоляционных конструкций и размеров изоляционных промежутков. Рациональная конструкция и расположение обмоток обеспечивают их необходимую механическую прочность. Изоляционные материалы, применяемые в трансформаторостроении, не вступают в химическое взаимодействие с маслом, поэтому они не разрушаются и не способствуют разложению и загрязнению масла. В масляных трансформаторах допустимая температура обмоток определяется не только классом изоляции обмоток, но также и допустимой температурой для масла, в котором находится обмотка.

2) обмотка должна иметь необходимую электрическую, механическую и термическую прочность, обеспечивающую достаточно продолжительный срок службы машины (до 15—20 лет);

Необходимую индуктивность первичной обмотки LI найдём, определив эквивалентное сопротивление генератора RSH и допустимый коэффициент частотных искажений Мн на низшей рабочей частоте; учитывая, что Ri^>RK__, получим:

Необходимую индуктивность рассеяния найдём из выражения

В рассчитываемом каскаде частотные искажения на нижних частотах будет вносить не только выходной трансформатор, но и конденсатор Сэ эмиттерной стабилизации; положим коэффициент частотных искажений от влияния трансформатора на низшей рабочей частоте Мнт=*1,12. Внутреннее сопротивление транзистора Kt в рабочей точке, как нетрудно найти из наклона выходных статических характеристик ( 6.13а), составляет примерно 5 ком, т. е. во много раз превосходит RK^'< поэтому необходимую индуктивность первичной обмотки выходного трансформатора можно определить по упрощённой формуле: 16* 243

Так как расчётное сопротивление нагрузки каскада R$=U2: Pa=602 : 60=60 ом, сопротивление половинки первичной обмотки выходного трансформатора, сопротивление его вторичной обмотки, коэффициент трансформации на половинку первичной обмотки, найденные по ф-лам (5.107) и (5.106), составят: г1л=0,19 ож; г2=2,8 ом; пп =4,48. Необходимую индуктивность половинки первичной обмотки рассчитаем по заданной низшей рабочей частоте и допустимым частотным искажениям на этой частоте по ф-ле (5.104), положив в ней ^экп*^к~п—rin> Допусти, мую дндуктивность рассеяния, как и в примере 6.3, рассчитывать не нужно, так как её действительное значение будет много меньше допустимого.

нию расчётного напряжения сигнала между сетками ламп мощного каскада к индуктивному сопротивлению дросселя на низшей рабочей частоте coKLap, увеличивает максимальное значение тока, проходящего через лампы предмощного каскада. Задавшись допустимой величиной тока намагничивания, нетрудно найти необходимую индуктивность дросселя. При таком расчёте индуктивности дросселя вносимые им частотные искажения и фазовые сдвиги на низшей рабочей частоте ничтожны вследствие низкого выходного сопротивления ламп каскада.

Найдя из (11.13) и (11.13а) число витков, останавливаются на большем значении, обеспечивающем как необходимую индуктивность первичной обмотки, так и допустимую индукцию в сердечнике. Обозначения здесь следующие: U1M — максимальная амплитуда напряжения сигнала на первичной обмотке трансформатора; /с и <7с — средняя длина магнитной силовой линии сердечника в сантиметрах и чистое сечение магнитного материала стержня сердечника в квадратных сантиметрах, значения которых берут из таблиц приложения 4 для выбранного сердечника или рассчитывают по приведённым выше формулам; остальные обозначения те же, что и прежде. Значения В мн и ц в (11.13) и (11.13а) подставляют применявшиеся в ф-лах (11.7) — (11.9) при расчёте А и D.

Необходимую индуктивность первичной обмотки L, найдём, определив эквивалентное сопротивление генератора R эн и допустимый коэффициент частотных искажений Мн на низшей рабочей частоте

Необходимую индуктивность рассеяния найдём из выражения

В рассчитываемом каскаде частотные искажения на нижних частотах будет вносить не только выходной трансформатор, но и блокировочный конденсатор С„ цепи стабилизации; положив коэффициент частотных искажений от влияния трансформатора на низшей частоте Мнт — 1,12, найдём необходимую индуктивность первичной обмотки трансформатора:

Необходимую индуктивность каждой из половинок первичной обмотки найдём по допустимым частотным искажениям на низшей рабочей частоте при помощи ф-лы (5.104), положив в ней R3H. n — (гг+К2)/п^ ввиду высокого выходного сопротивления транзистора при включении с обшей базой по сравнению с сопротивлением нагрузки плеча схемы. Допустимую индуктивность рассеяния трансформатора по этой же причине находить нет смысла, так как у действительного трансформатора она окажется много меньше, и частотные искажения на верхних частотах в каскаде будут практически отсутствовать.

нию расчётного напряжения сигнала между сетками ламп мощного каскада к индуктивному сопротивлению дросселя на низшей рабочей частоте (uHLdp, увеличивает максимальное значение тока, проходящего через лампы предмощного каскада. Задавшись допустимой величиной тока намагничивания, нетрудно найти необходимую индуктивность дросселя. При таком расчёте индуктивности дросселя вносимые им частотные искажения и фазовые' сдвиги на низшей рабочей частоте ничтожны вследствие низкого выходного сопротивления ламп каскада.