Нормальной изоляцией

следующими значениями ЭДС: 0,5; 1,1; 1,2 и 1,3?/иом.ф. Полученные результаты сводят в таблицу (см. пример расчета). Характеристику холостого хода целесообразно выразить в относительных единицах и сравнить ее с нормальной характеристикой. При переводе в относительные единицы значение ЭДС в вольтах делят на номинальное фазное напряжение. Для МДС обмотки возбуждения за базовое значение принимают МДС, соответствующую номинальному фазному напряжению ?/иом.ф, и к ней относят остальные значения МДС.

4.1.24. Расчет характеристик намагничивания гидрогенератора с номинальным линейным напряжением 10,5 кВ сведен в табл. 4.1. Число витков на полюс обмотки возбуждения ну = 28. Соединение фаз обмотки статора — звезда. Записать в относительных единицах характеристику холостого хода гидрогенератора, сравнить ее с нормальной характеристикой явнополюсных синхронных машин (см. приложение 1.9), найти ток холостого хода, соответствующий номинальному напряжению при холостом ходе.

= 0,08, главное индуктивное сопротивление обмотки якоря Х#а = 1,42. При построении пользоваться нормальной характеристикой холостого хода. Активным сопротивлением и изменением потока рассеяния при нагрузке пренебречь.

4.3.14. Номинальная мощность турбогенератора Рн = 200 МВт при cos^> = 0,8. Номинальное линейное напряжение UK_n = 15,75 кВ. Обмотка статора генератора соединена в звезду. Ток возбуждения, обеспечивающий номинальное напряжение при холостом ходе, 7/х = 1880 А. Определить ток возбуждения генератора при номинальной нагрузке, если индуктивное сопротивление рассеяния обмотки якоря Ха = 0,2 Ом, полное индуктивное сопротивление обмотки якоря Х± = 1,94 Ом. В расчетах пользоваться нормальной характеристикой холостого хода. Активным сопротивлением обмотки якоря и изменением потока рассеяния при нагрузке пренебречь.

4.3.27. Определить напряжение на линейных зажимах гидрогенератора в режиме холостого хода при токе возбуждения, обеспечивающем номинальный нагрузочный режим генератора при бд.ф = 6,062 кВ, SH = 50 МВ-А, Рн = 40 МВт. Индуктивные сопротивления обмотки якоря генератора без учета насыщения JT
зываются близкими. Поэтому часто пользуются нормальной характеристикой холостого хода ( XII.5), полученной в результате сравнения характеристик большого числа электрических машин.

При снятии характеристики холостого хода какой-либо определенной синхронной машины сопоставляют ее с нормальной характеристикой. Например, на рис, 11-2 даны характеристики холостого хода для турбогенератора в 50 000 кет и гидрогенератора 57 200 кет, сопоставленные с нормальной характеристикой.

При снятии характеристики холостого хода какой-либо определенной синхронной машины сопоставляют ее с нормальной характеристикой. Например, на 11-2 даны характеристики холостого хода для турбогенератора в 50 000 кет и гидрогенератора 57 200 кет, сопоставленные с нормальной характеристикой.

в противоположные стороны и имеющих в общем случае различные амплитуды. Суммарный момент двигателя определяется разностью моментов, обусловленных прямым и обратным полями. Механические характеристики трехфазного двигателя при несимметричном питании располагаются в области между нормальной характеристикой при симметричном питании и характеристикой при однофазном включении ( 45-5). Изменение соотношения между напряжениями прямой и обратной последовательности приводит к изменению механической характеристики, а следовательно, и скольжения двигателя. в) Регулирование частоты вращения изменением активного сопротивления цепи обмотки ротора. При увеличении активного сопротивления цепи обмотки ротора /?2 механическая характеристика изменяется: критическое скольжение srn возрастает (см. §43-3). Максимальный момент Мт при этом не меняется и, следовательно, характеристика становится более мягкой. На 45-4 показано,

В явнополюсной машине с нормальной характеристикой холостого хода, обладающей типичными соотношениями размеров, коэффициент lqd зависит только от ЭДС Ег. Зависимость ?rf = / (Ег) приведена на 55-10.

Проделав подобный расчет для ряда значений ЭДС, получают характеристику холостого хода Е= = /:(/гво). Для расчетов можно задаваться следующими значениями ЭДС: 0,5; 1,1; 1,2 и 1,3?/„,ф. Полученные результаты сводят в таблицу (см. пример расчета в § 7-20). Характеристику холостого хода целесообразно выразить в относительных единицах и сравнить ее с нормальной характеристикой. При переводе в относительные единицы значение ЭДС в вольтах делят на номинальное фазное напряжение. Для МДС обмотки возбуждения за базовое значение принимают МДС, соответствующую номинальному фазному напряжению ?/н,Ф, и к ней относят остальные значения МДС.

Выбор изоляции провода может быть сделан по табл. 4-6. В этой таблице дана изоляция провода (вит-коиая) для большей части катушек трансформатора с нормальной изоляцией. Рекомендации по выбору изоляции витков входных (крайних) катушек обмотки даны ниже.

Междувитковая изоляция сухих трансформаторов обычно достаточно надежно обеспечивается нормальной изоляцией провода. В качестве междукатушечной изоляции могут служить горизонтальные воздушные каналы,

в котором обе функции распределения отличны от нуля и единицы. Практически это означает, что у некоторых дефектных изоляционных конструкций пробивные напряжения могут быть даже выше, чем у отдельных конструкций с нормальной изоляцией. Объясняется это тем, что к дефектной следует относить изоляцию не только с низкой кратковременной, но и с малой длительной электрической прочностью, а неудовлетворительная длительная прочность изоляции вполне может сочетаться с высокой прочностью кратковременной. Например, появление газовых включений относительно слабо влияет на импульсную прочность изоляции, но резко снижает срок службы и длительную прочность. Другими словами, для случая, показанного на 10-2, дефектные изоляционные конструкции, у которых {/пр меньше уровня перенапряжений ?/пер, должны быть отбракованы из-за малой кратковременной прочности (их доля из общего числа равна р2), а те, у которых ?/пр > ?/пер, из-за низкой длительной прочности (доля последних равна 1 — рг).

Теперь используем функции Рл (i/np) и Fu (Unp) для качественного анализа эффективности контроля изоляции при разных значениях испытательного напряжения С/исп. Очевидно, должно быть ?/исп > Ui, так как в противном случае вся дефектная изоляция выдержит испытания. С ростом ?/исп до значения U2 доля правильно отбракованной дефектной изоляции будет увеличиваться в соответствии с f д (Unp). При f/исп = t/2 часть дефектной изоляции, которая выдержит испытания, т. е. не будет выявлена, равна 1 — р3. При дальнейшем увеличении испытательного напряжения число невыявленных изоляционных конструкций будет сокращаться, однако начнут ошибочно пробиваться и конструкции с нормальной изоляцией. Очевидно, наиболее целесообразное значение испытательного напряжения ?/исп должно находиться в интервале ?/а — U3 и выбираться на основании технико-экономических расчетов по условию минимума суммарного ущерба от ошибочно отбракованной нормальной изоляции и от тех аварий, которые может вызвать невыявленная при испытаниях дефектная изоляция. При этом следует учитывать, что качество изоляции проверяется еще и другими методами, и, следовательно, некоторая часть дефектной изоляции может быть дополнительно обнаружена другими способами.

Импульсные испытательные напряжения электрооборудования с нормальной изоляцией, кВ

Испытательные действующие напряжения промышленной частоты (50 Гц) для электрооборудования с нормальной изоляцией, кВ

н вания с нормальной изоляцией, кВ (максимальные значения)

! вания с нормальной изоляцией, кВ (максимальные значения)

Выбор изоляции провода может быть сделан по табл. 4.6. В этой таблице дана изоляция провода (витковая) для большей части катушек трансформатора с нормальной изоляцией. Рекомендации по выбору изоляции витков входных (крайних) катушек обмотки даны ниже.

Междувитковая изоляция сухих трансформаторов обычно достаточно надежно обеспечивается нормальной изоляцией провода. В качестве междукатушечной изоляции могут служить горизонтальные воздушные каналы, размеры которых определяются по условиям отвода тепла по табл. 9.2.

Межвитковая изоляция сухих трансформаторов достаточно надежно обеспечивается нормальной изоляцией проводов. В качестве межкатушечной изоляции служат горизонтальные воздушные каналы, размеры которых определяются по условиям отвода теплоты. Для намотки обмоток используют медные или алюминиевые провода тех же марок, что и для масляных трансформаторов. При необходимости получения пожаробезопасной установки или при расчете обмоток на работу при повышенной температуре применяют провода с изоляцией, обладающей повышенной нагревостойкостью. К ним относятся провода марок ПСД или АПСД класса нагревостойкости F (155°С); марок ПСДК или АПСДК. — класса нагревостойкости Н (180°С) и марки ПДА — класса нагревостойкости F.