Номинальном возбуждении

При вращении ротора его ЭДС E2s все время изменяется, так как f2=!\s. В момент пуска двигателя (s = = 1) ЭДС ротора максимальная [см. формулу (64)]. При s=0 .f^s— 0. При номинальном скольжении

ЭДС, индуцируемая в обмотке ротора асинхронного двигателя при номинальной нагрузке (при номинальном скольжении ротора 5„„>,):Е,..ч = s,,0,,?2 = 0,05 -63,8 =3,1 9 В.

12.18. Определить частоту вращения ротора пзном четырех-полюсного (р = 2) асинхронного электродвигателя при частоте питающего напряжения f\ = 50 Гц и номинальном скольжении

Реактивная мощность, бпределяемая потоком рассеяния при номинальном скольжении, равна:

Индуктивное сопротивление рассеяния обмотки ротора хгз пропорционально скольжению [см. формулу (XI.4)1, поэтому в начале пуска эффект вытеснения выражен наиболее заметно. При уменьшении скольжения вытеснение тока становится менее интенсивным и при номинальном скольжении практически отсутствует. Таким обра- о) зом при вращении двигателя активное сопротивление обмотки ротора уменьшается. Действие вытеснения тока в стержнях глубокопазного двигателя эквивалентно введению в обмотку ротора пускового сопротивления, которое выводится автоматически по мере уменьшения скольжения. Отсутствие контактных колец, пусковых сопротивлений и переключающих устройств снижает стоимость глубокопазного двигателя по сравнению с фазным, повышает надежность его работы и облегчает эксплуатацию. В глубокопазном двигателе обеспечивается высокий момент в меньший пусковой ток.

В ферромагнитном роторе, выполненном из стали марки СтЗ, при s=\ и /=50 Гц глубина проникновения 1— 3 мм. При номинальном скольжении 5=0,05-5-0,1 глубина проникновения 5—15 мм. В первом приближении можно считать, что глубина проникновения обратно пропорциональна Vs.

Так как поле обратной последовательности вращается в сторону, противоположную вращению ротора, частота /2с близка к частоте сети и при номинальном скольжении равна 48—49 Гц. Наложение двух близких частот вызывает биения — низкочастотные качания токов статора и характерный шум двигателя.

Емкость рабочего конденсатора Ср выбирается из условия получения кругового вращающегося поля при номинальном скольжении sa= (0,754-0,8) SH ш, где sn ш — номинальное скольжение в трехфазном режиме. Для конденсаторного двигателя, полученного из трехфазного, условия получения кругового поля (равенство МДС фаз и сдвиг их во времени на 90°), строго говоря, не могут быть выполнены, так как коэффициент трансформации главной и вспомогательной обмоток ? = я>в9ф/1и>АЭф = 1/КЗ задан и не зависит от параметров обмотки. „

При исследовании неуправляемых двигателей для нахождения номинального скольжения необходимо, пользуясь формулами (11.15), (11.16) и (1 1.18), построить характеристику PR = f(s). При номинальном скольжении по формулам (11.13) — (11.18) определяют КПД т) = Р V ' (Р 'А + Р 'в) и номинальный момент Мп. Чтобы найти максимальный момент и соответствующее ему скольжение, строят механическую характеристику M = f(s) исследуемого двигателя (см. 5.9). Пусковой момент определяют при 5=1.

Точка номинального режима соответствует номинальному моменту двигателя -Мно« при номинальном скольжении «ном- Отношение ^.=AfKp/MDOM называется перегрузочной способностью двигателя.

номинальном скольжении SH <; 1 ' омическое сопротивление К9 ;> 2nsfiL3, индуктивным сопротивлением можно пренебречь и плотность тока во всех элементах сечения постоянна (см. кривую / при s = s,,).

1,2 — порошкового ТЭП-4500 (при максимальном и номинальном возбуждении); 3, 4 — индукционного ЭМТ-4500 (при максимальном и номинальном возбуждении); 5, 6 — гидротормоза УЗТМ (при различном наполнении)

Токи короткого замыкания. Показателями, характеризующими работу синхронной .машины в аварийных ситуациях при к. з., являются кратность тока к. з. при номинальном возбуждении- и ударный ток к. з. Их используют при расчетах теплового и механического воздействия 'токов к. з. на обмотки статора и другие элементы конструкции синхронных машин.

Из кривых 15.10 и векторной диаграммы 15.9 видно, что с изменением тока возбуждения /„ происходит изменение сдвига тока по фазе относительно напряжения. При этом возможно такое значение тока возбуждения, при котором ток якоря и напряжение совпадают по фазе (созф = 1). В этом случае ток якоря имеет минимальное значение. При этом имеют место минимальные потери мощности не только в проводниках обмотки якоря синхронного генератора, но и в проводах, соединяющих генератор с потребителем электроэнергии. Этому соответствует работа синхронного генератора при номинальном возбуждении. Из векторной диаграммы (см. 15.9) также видно, что при малых токах возбуждения (соответственно при малых значениях ЭДС Е)

4.6.29. Кратность максимального момента шестиполюсного синхронного двигателя МОТН/МН = 2. Без учета явнополюсности построить угловую характеристику момента, определить угол между ЭДС возбуждения и напряжением сети при номинальной нагрузке и номинальном возбуждении синхронного двигателя. Механическими и добавочными потерями пренебречь. Угловая частота сети сос =314 рад/с.

5.2.23. Магнитный поток на полюс машины постоянного тока при номинальном возбуждении Фн = 1,29-10~2 Вб, постоянный коэффициент с0 = 126. Определить напряжение машины в генераторном режиме при номинальном токе 100 А, если частота вращения якоря п = 1500 об/мин, сопротивление цепи якоря Кя = 0,25 Ом.

13.6. Как изменится режим работы (угол 0, частота вращения, ок статора) шестигюлюсного синхронного двигателя мощностью ,700 кВт, если напряжение питающей сети снизится на 25% по >тношению к номинальному напряжению ?/„„„ = 6 кВ? Двигатель ipn номинальном возбуждении нагружен номинальным моментом сопротивления. Синхронное сопротивление двигателя Х=16 Ом. Номинальный коэффициент мощности созфном = 0,8, номинальный к. п. д. т)„ом = 0(96.

Токи .короткого замыкания. Показателями, характеризующими работу синхронной машины в аварийных ситуациях при к. з., являются кратность тока к. з. при номинальном возбуждении и ударный ток к. з. Их используют при расчетах теплового и механического воздействия 'токов к. з. на обмотки статора и другие элементы конструкции синхронных машин.

/ — номинальном возбуждении; 2 — перевозбуждении.

/ — номинальном возбуждении; 2 — перевозбуждении.

гдеМсн — максимальный электромагнитный синхронный момент при номинальном возбуждении.

Если Ef > U, мощность Qm > 0, т. е. отдается в систему; если Ef <. U, то она потребляется из системы. При номинальном возбуждении, // = Ifa или Е/ = EJH и номинальном напряжении (/„ ЭДС ?н > i/ a и максимальная мощность всегда положительна: