Номинального вторичного

Отношение номинального значения мини -мального вращающего момента в процессе пуска к значению номинального вращающего момента, не ниже 1. 0

распределяется по синусоидальному закону. 134. ЭДС пропорциональна частоте вращения магнитного поля. 135. Правильно. 136. Вы перепутали схемы соединения обмоток. 137. Правильно. 138. Следует поменять местами дне фазы. 139. Вы ошиблись в вычислениях. 140. Это способ ступенчатого изменения скорости. 141. Вспомните, как направлены магнитные силовые линии магнита. 142. При увеличении нагрузки частота вращения ротора уменьшится, а скольжение увеличится. 143. На эти углы поле повернется за половину периода. 144. Вы перепутали характер потерь в меди и стали. 145. Правильно, при увеличении сопротивления цепи ротора пропорционально увеличивается оптимальное скольжение. 146. Шесть катушек позволяют получить четырехполюс-ное поле. 147. Правильно. 148. При пуске двигателя обмотку статора следует соединить звездой. 149. Активное сопротивление обмотки ротора не зависит от скольжения. 150. Оптимальное скольжение пропорционально R2. 151. Учтите, что от частоты тока зависит частота вращения магнитного поля. 152. Правильно: 1,95/0,05 = 39. 153. Правильно. 154. Правильно. 155. График этой зависимости имеет максимум, а не минимум. 156. Учтите, что ротор вращается строго с частотой пращения магнитного поля. 157. Ток в обмотке ротора зависит от скольжения, которое уменьшается. 158. Правильно, при увеличении нагрузки ЭДС и ток ротора увеличиваются. 159. С такой частотой ротор вращался бы при р=1. 160. Правильно. 161. При равенстве скоростей вращающий момент исчезнет. 162. При номинальной нагрузке скольжение меньше оптимального. 163. Контактные кольца используют для питания обмотки ротора. 164. Питание электромагнита производят через скользящий контаит. 165. С такой частотой ротор вращался бы при р = 2. 166. Учтите, что магнитная индукция уменьшается при увеличении зазора. 167. Правильно. 168. Правильно. 169. Вы определили частоту вращения магнитного поля. 170. Изменение направления вращения магнитного поля и ротора легкоосуществимо. 171. Пусковой момент двигателя соответствует скольжению, равному единице. 172. Правильно. 173. Учтите индуктивное сопротивление обмотки ротора. 174. Этот способ применим только в двигателях с фазным ротором. 175. Правильно, нагрузка почти не влияет на реактивную составляющую тока. 176. Вы ошиблись в вычислениях. 177. Правильно, используют материалы с высокой электропроводностью. 178. Таким образом можно осуществить только ступенчатое регулирование. 179. Ошибка в вычислениях. 180. При уменьшении нагрузки активная составляющая тока уменьшается, а ргактивная составляющая практически не зависит от нагрузки. 181. Чем выше напряжение сети, тем меньше пусковая емкость. 182. Коэффициент мощности двигателя зависит от нагрузки. 183. Меняя частоту {, можно плавно регулировать частоту вращения двигателя. 184. Магнитное поле не может иметь нечетное число полюсов. 185. Выразите скольжение через частоты вращения ротора и поля. 186. Отношение индуктивных сопротивлений равно отношению частот. 187. Индуктивное сопротивление рассеяния пропорционально скольжению. 188. Двигатель не разовьет номинального вращающего момента. 189. В формуле для расчета КПД пренебрегите добавочными потерями. 190. По правилу правой руки определяют направление ЭДС. 191. Проанализируйте график зависимости вращающего момента двигателя от скольжения. 192. Правильно, добавочные потери малы и их можно не учитывать. 193. ЭДС зависит от скэльжения. 194. Найдите значение

По графику наибольший вращающий момент равен УИвр.тах = =216 н-м. Следовательно, допустимое значение номинального вращающего момента

Для всех сравниваемых двигателей принимается одно значение номинального вращающего момента. Рассматривая перечисленные характеристики, можно сделать некоторые выводы о свойствах двигателей с короткозамкнутым витком:

Единственным недостатком коммутации за счет ЭДС вращения является невозможность ее осуществления при нулевой частоте вращения. Существует минимальная линейная скорость (на диаметре якоря), называемая критической скоростью и,(р, при которой возможна коммутация в установившемся режиме. Однако, как показано в [70], минимально допустимая по условиям коммутации частота вращения существенно зависит от номинального вращающего момента и размеров двигателя, и в крупных двигателях (D4 > 0,1 м3) составляет всего несколько оборотов в минуту. Более того, оказывается вполне возможен пуск достаточно крупных двигателей без использования каких-либо дополнительных средств для управления коммутацией при малых частотах вращения. Это возможно, если при трогании с места первая коммутация завершается до перехода коммутируемой секции через нейтраль в магнитное поле противоположного знака. Для этого нужно обеспечить такое ускорение ротора, чтобы линейное перемещение секции при увеличении скорости от 0 до укр было значительно меньше полюсного деления. Это условие выполняется в достаточно крупных двигателях (Dzl > 0,1 м3) и трудно выполнимо в двигателях небольшой мощ-НОСТИ.

При пуске асинхронного двигателя, когда 5=1, ток в роторе принимает максимальное значение, но малое значение cos ^2 приводит к небольшому пусковому вращающему моменту, составляющему 0,7—1,5 номинального вращающего момента двигателя. По мере увеличения скорости вращения ротора скольжение уменьшается, a cos 1)32 возрастает, возрастает и вращающий момент двигателя. При равенстве активного и реактивного сопротивлений обмоток ротора вращающий момент принимает макси-

Обычно максимальный момент выражают в относительных единицах Мт# — Мт/Мн и он равен 2 -г- 3 номинального вращающего момента.

Номинальным вращающим моментом электродвигателя называют момент, развиваемый на его валу при номинальной мощности и номинальном числе оборотов двигателя. Для определения номинального вращающего момента пользуются формулой

Для всех сравниваемых двигателей принимается одно значение номинального вращающего момента. Рассматривая перечисленные характеристики, можно сделать некоторые выводы о свойствах двигателей с короткозамкнутым витком:

Момент, вращающий подвижную часть электромагнитного механизма, зависит от магнитного поля неподвижной катушки, т. е. от величины измеряемого тока. Для создания номинального вращающего момента, равного противодействующему моменту порядка 100—300 мг -см (или 1—3 мн -см), необходимо иметь н. с. /нод порядка 100—300 а. Так, если взять /нод = 200 а, а неподвижную катушку выполнить одновитковой, то по ней нужно пропустить ток 200 а и использовать такой прибор в качестве амперметра с непосредственным измерением тока 200 а.

1.8.13. В нулевом проводе вторичной обмотки, соединенной YH, группового трехфазного трансформатора (5„ = 180 кВ-А, {/щ/^ан = = 3,46/0,23 кВ) протекает ток /п = 48 —/18 А. Определить ЭДС взаимной индукции нулевой последовательности Ед 0, если первичная обмотка соединена в звезду, а сопротивление взаимной индукции для токов /а0 нулевой последовательности Zn = /9 Ом. Оценить значения /ао и Ед0 в долях от номинального вторичного тока и фазного первичного напряжения.

5. Замкнуть однополюсный выключатель Вх и, изменяя число включенных ламп в нагрузочном реостате г, испытать трансформатор при нагрузках /2 =s 25, 50, 75, 100 и 125% номинального вторичного тока при неизменном напряжении на зажимах первичной обмотки.

8. Замкнуть трехполюсный автоматический выключатель В и установить равномерную нагрузку фаз трансформатора Tpl, близкую 25, 50, 75, 100, 125% его номинального вторичного тока. Для каждого режима записать показание всех стрелочных приборов и определить время, отвечающее произвольным полным числам оборотов дисков счетчиков активной и реактивной энергии.

8. Замкнуть трехполюсный автоматический выключатель В и установить равномерную нагрузку фаз трансформатора Tpl, близкую 25, 50, 75, 100, 125% его номинального вторичного тока. Для каждого режима записать показание всех стрелочных приборов и определить время, отвечающее произвольным полным числам оборотов дисков счетчиков активной и реактивной энергии.

Значения номинального вторичного тока приняты равными 5 и 1 А.

Согласно ГОСТ 401-41, «Изменением напряжения двухобмоточ-ного трансформатора при заданном коэффициенте мощности называется выраженная в процентах от номинального вторичного напряжения арифметическая разность между номинальным вторичным напряжением (при соответствующем ему положении переключателя) на зажимах вторичной обмотки при холостом ходе и напряжением, получающимся на тех же зажимах при номинальном вторичном токе, номинальной частоте и номинальном первичном напряжении (при соответствующем ему положении переключателя) на зажимах первичной обмотки».

5. Мощность вторичной обмотки выпрямительного трансформатора Р2 определяется как произведение номинального вторичного напряжения U2 на действующее значение тока во вторичной обмотке /а

Изменением напряжения двухобмоточного трансформатора при номинальной нагрузке и при заданном коэффициенте мощности называется выраженная в процентах от номинального вторичного напряжения арифметическая разность между номинальным вторичным напряжением при холостом ходе U2Q и напряжением ?/2, т. е.

Поверка однопредельного трансформатора при трех значениях номинального вторичного тока при двух значениях вторичной нагрузки ^номинальном и нижнем) производится за время не более 15 сек.

Применение трансформаторов тока обеспечивает безопасность при работе с измерительными приборами и реле, поскольку цепи высшего и низшего напряжений разделены; позволяет унифицировать конструкции измерительных приборов для номинального вторичного тока 5 А (реже 1 или 2,5 А), что упрощает их производство и снижает стоимость.

К измерительным органам воздействующая величина — напряжение — обычно подводится от первичных измерительных преобразователей напряжения. Они, как и первичные измерительные преобразователи тока, обеспечивают изоляцию цепей напряжения измерительных органов от высокого напряжения и позволяют независимо от номинального первичного напряжения получить стандартное значение номинального вторичного напряжения ?/2ном — = 100 В. Распространенной разновидностью первичного измерительного преобразователя напряжения является измерительный трансформатор напряжения.

электрических промышленных печей, важнейшими элементами которого являются специальные электропечные трансформаторы и трансформаторные агрегаты. В зависимости от номинального вторичного напряжения и глубины его регулирования, а также числа фаз и способа регулирования напряжения электропечные трансформаторы делят на группы по назначению: для дуговых сталеплавильных элект-