Нестабильность коэффициента

и сравниваем его с величиной тук, рассчитанной в предыдущем пункте. Если тук н > тук, то максимальная длительность выходного импульса не превышает допустимую величину. В противном случае, т. е. при ТУК н < ТУК> необходимо ограничить пределы изменения тока нагрузки /к н или входного тока /б m с тем, чтобы уменьшить нестабильность длительности выходного импульса. Для ограничения пределов изменения тока нагрузки иногда усилитель нагружают на балластное сопротивление. Для стабилизации амплитуды входного тока /с т применяется предусилитель-ограничитель.

Температурную нестабильность длительности импульсов, определяемую зависимостью /кз и ila OT от температуры, можно оценить с помощью выражения

Таким образом, длительность импульса определяется временем перезаряда конденсаторов до момента отпирания диода, а нестабильность длительности импульса—нестабильностью момента отпирания. В общем случае длительность процесса перезаряда конденсаторов является сложной функцией параметров схемы ИМЭ; при тм1 =

Пример 34. Выбрать и рассчитать генератор импульсов, формирующий непрерывную последовательность стандартных сигналов с параметрами: амплитуда ?/выхт = (18 ± 1,5) В, длительность /и = = 10 икс, длительности фронта и среза /фр ^ 0,35 икс, /Ср ^ 0,7 икс, частота следования регулируется в пределах F = (10.. .50) кГц. Температура окружающей среды изменяется в пределах 20.... 40° С. Температурная нестабильность длительности импульса не более 10%. Мультивибратор нагружен на емкость в 400 пФ.

Пример 36. Требуется выбрать схему и рассчитать генератор, формирующий непрерывную последовательность импульсов с параметрами: амплитуда ?/вых m > 20 В, частота повторения F = 20 кГц, длительность импульса /и = 5 мкс, длительности фронта и среза 1ФР ^0,15 мкс, /ср <; 0,8 мкс, температурный диапазон 20... 100° С, нестабильность длительности и частоты импульса не более 5%, спад вершины импульса не более 10%. Емкость конденсатора нагрузки Си = 150 пФ. Предусмотрена внешняя синхронизация.

12. Оцениваем температурную нестабильность длительности вм-пульса и периода колебаний схемы. Из соотношения (6.34) при .использовании в качестве диодов мостов Д220 имеем:

Задача 32; Рассчитать симметричный мультивибратор, формирующий импульсы со следующими характеристиками: амплитуда ивыхт > > 10 В, длительность tn = 50...100 мкс, длительности фронта *фр ^ ^ 1 мкс и среза /ср ^ 3,0 мкс. Нестабильность длительности импульса при бя = ±5%, изменении температуры в пределах 20... 60" С, отклонении величин емкостей и сопротивлений от номинальных значений ±5% не более 5%. Частота следования импульсов F = 1 кГц.

9. Оцениваем температурную нестабильность длительности импульса и периода колебаний мультивибратора:

Задача 35. Рассчитать мультивибратор на разнотипных транзисторах, удовлетворяющий следующим условиям. Амплитуда импульсов t/выхщ > 8 В, длительность ta = 5,0 мкс, скважность Qc = 20, длительности фронта и среза не более 0,7 мкс. Температурный диапазон 20... 85° С, температурная нестабильность длительности импульса б<и <; 10%. Емкость нагрузки Св = 360 пФ.

Температурный диапазон 20... 100° С. Общая нестабильность частоты при бя = ±5%, бд = ± 2%, бс = ±2% не хуже 6%. Температурная нестабильность длительности импульса 6tll ^ 6%. Емкость нагрузки Сн = 100 пФ.

Относительную нестабильность длительности импульса можно оценить по формуле (6.8).

В усилителе с ОС относительная нестабильность коэффициента усиления Ко-цепи уменьшается пропорционально глубине ОС. При большом разбросе параметров можно пользоваться выражением (2.8), но, вычисляя F, использовать новое, изменившееся значение Ко.

внешних помех и нестабильность коэффициента усиления радиоприемника вызывают увеличение вероятности ложной тревоги. Поэтому в приемнике применяется шумовая автоматическая регулировка усиления, которая стабилизирует уровень шума на входе порогового устройства. Вероятность ложной тревоги F определяют по формуле

В компенсационном методе измеряемая величина и величина воспроизводимая мерой, подаются на устройство сравнения и производится изменение величины меры до тех пор, пока показания отсчетного устройства не станут нулевыми. При этом, очевидно, искомая величина равна мере с большой точностью, поскольку устройство сравнения может быть построено на основе усилителя с очень большим коэффициентом усиления и погрешность определения соответствия измеряемой величины мере может быть очень мала. Особо необходимо отметить, что нестабильность коэффициента усиления устройства сравнения практически не влияет на точность измерений. По рассмотренному методу работают многие измерительные аналоговые и цифровые приборы, в том числе многие виды АЦП.

характеристики преобразования усилителя и появляется погрешность UBXhK, абсолютное значение которой пропорционально значению UBX. Следовательно, нестабильность коэффициента усиления является источником мультипликативной погрешности. Рассмотрим ИП с характеристикой вида у—Кх. Аддитивная и мультипликативная составляющие погрешности изменяют характеристику преобразования, как показано на 6,5, а и б. На 6.5, в показано суммарное действие этих погрешностей. На 6.5, г—е представлены зависимости абсолютных погрешностей (Да, AM, As ). а на 6.5, ж—и — относительных погрешностей ИП (да, 6м, 8s) от входной величины.

Основными достоинствами преобразователей Холла являются малые размеры, возможность их использования для измерений магнитной индукции постоянных и переменных магнитных полей вплоть до частот 1012 Гц в диапазоне от 0,001 до 1 ...2 Тл. Основными недостатками этих преобразователей являются нестабильность коэффициента преобразования (особенно температурная зависимость постоянной Холла), неэквипотенциальность, дрейф нуля. В современных тесламетрах с преобразователями Холла влияние этих факторов устраняется автоматически.

Основными достоинствами преобразователей Холла являются малые размеры, возможность их использования для измерений магнитной индукции постоянных и переменных магнитных полей вплоть до частот 1012 Гц в диапазоне от 0,001 до 1 ...2 Тл. Основными недостатками этих преобразователей являются нестабильность коэффициента преобразования (особенно температурная зависимость постоянной Холла), неэквипотенциальность, дрейф нуля. В современных тесламетрах с преобразователями Холла влияние этих факторов устраняется автоматически.

Это выражение показывает, что относительная нестабильность коэффициента усиления усилителя с обратной связью в (1+/Ср) раз меньше, чем относительная н ^стабильность коэффициента усиления в усилителе без обратной ::вязи. Например, при нестабильности коэффициента усиления усилителя без обратной связи ±20% относительная нестабильность коэффициента усиления этого усилителя с обратной связью при (1-)-/'р) = 100 составит ±0,2%.

Для многих типов ФЭУ можно считать, что относительная нестабильность коэффициента усиления связана с относительной нестабильностью питающего напряжения приближенной формулой

Если выполняется условие k$ ^> 1, то уравнение (1.20) переходит в (1.14) и при этом нестабильность коэффициента преобразования цепи прямого преобразования не влияет на работу устройства. Практически чем выше /ф, тем меньше влияние k. Предел увеличения &р обусловлен динамической устойчивостью средства измерений (см. далее).

где АКг — нестабильность коэффициента преобразования звена.

где t>i=AKi/Ki — относительные нестабильности коэффициентов преобразования звеньев; Д/С//С — относительная нестабильность коэффициента преобразования измерительного устройства.