Несовершенства технологии

При питании четырехполюсника со стороны выходных зажимов после несложных преобразований получаем уравнения

это и доказывает стабилизирующие свойства оптимальных СМК. Оценим общий выигрыш в стабильности Р"п. Из (15.34) путем несложных преобразований получаем следующее выражение:

Подставив указанные величины в выражение (3.9), после несложных преобразований с учетом того, что U уравнение

после несложных преобразований соотношения (3,11) получаем

откуда после сокращения и несложных преобразований окончательно получим

Полученное ранее при условии энергетического баланса выражение для тягового усилия (10.6) справедливо и для постоянного, и для переменного тока. Подставляя в выражение (10.6) значение тока в обмотке i — Im sin at и пренебрегая для простоты потерями м. д. с. в магните-проводе и нерабочих зазорах, получим после несложных преобразований уравнение

Тогда после; подстановки (10.22) в (10.19), несложных преобразований и замены максимального значения напряжения действующим получим окончательно

Вводя безразмерную частотную переменную w=
Учитывая это, после несложных преобразований выражения (3.13) получим формулу, описывающую закон относительного изменения амплитуды напряжения вдоль линии передачи, нагруженной на произвольный пассивный двухполюсник:

Подставив полученные выражения в уравнение (7.102), путем несложных преобразований получим конечно-разностную аппроксимацию уравнения Рейнольдса в виде

ченных идентичных обмоток статора и ротора определяется выражением WMm = {L + M)i^, где L=L1>2—индуктивность каждой из обмоток. После несложных преобразований при допущении Лш0^>Л10 максимальную магнитную энергию можно выразить через энергию возбуждения и коэффициент увеличения тока W^KkiWQ.

Причины коммутационных нарушений, т. е. отклонения от условия ек.ср+?р.ср=0, могут быть заложены в конструкцию машины, возникнуть в результате несовершенства технологии изготовления или при эксплуатации машины.

тор—база, база—эмиттер, коллектор—эмиттер и т. д. Таким образом, шумы эффекта мерцания — следствие несовершенства технологии изготовления транзисторов и по мере ее улучшения будут снижаться.

Характеристики реального ПТ с /?-«-переходом отличаются от идеализированных из-за несовершенства технологии изготовления, наличия сопротивлений между рабочей областью транзистора и внешними выводами стока и истока (называемых немодулированными сопротивлениями), зависимости подвижности носителей от потенциалов, прикладываемых к электродам ПТ. У МДП транзисторов дополнительное влияние на характеристики оказывают поверхностные состояния, эффекты поверхностного рассеивания, состояние подложки.

В высокочастотных приборах размеры электродов составляют часто единицы и десятки микрометров, особенно это относится к полупроводниковым приборам. Выводы у таких приборов выполняются тонкими проводниками (8 мкм), которые невозможно сделать одинакового сечения по длине. В результате могут возникнуть обрывы или перегорание внутренних выводов. Перегорание может вызываться также местным разогревом при использовании длинных внутренних выводов, технологическими нарушениями процесса пайки контактов. Кроме обрывов и перегораний выводов в электронных приборах возможны пробой переходов или оксидных слоев, короткие замыкания. Пробои возникают во всех типах электронных приборов. Они приводят к коротким замыканиям между различными электродами. Причины пробоев обусловлены нарушением и несовершенством технологии, неправильной эксплуатацией приборов, связанной с несоблюдением режимов работы приборов. Примером несовершенства технологии в планар-ных транзисторах является наличие в оксидном слое микроскопических отверстий, появляющихся на месте пылинок на поверхности фоторезиста после процесса травления. Отверстия являются одной из причин возникновения пробоя.

Удельные потери в листах электротехнической стали измеряются в определенных условиях: при идеальной изоляции между листами, с обязательным отжигом стали после механической обработки (резки стали с помощью ножниц или штамповки), при синусоидальном изменении индукции. В реально выполненных конструкциях электрических машин технология изготовления магнитопроводов менее совершенна. В большинстве случаев листы стали после механической обработки не отжигаются, что увеличивает ги-стерезисные потери; из-за необходимости иметь достаточно большие давления запрессовки магнитопроводов изоляция между листами частично нарушается. Не удается также полностью исключить электрические контакты между отдельными листами на поверхности сопряжения со станиной (или валом), а также через заусенцы на зубцах магнитопроводов. Через эти контакты образуются дополнительные короткозамкнутые контуры для вихревых токов. Увеличение потерь в элементах магнитопроводов машин вследствие несовершенства технологии учитывается технологическими коэффициентами повышения потерь.

При расчете этих потерь приходится учитывать, что в отдельных точках ярма перемагничивание имеет различный характер: эллиптический на границе с зубцовым слоем и пульсационный на периферии. Суммарный коэффициент увеличения потерь с учетом несовершенства технологии принимается для ярма равным &до = = 1,3 ч- 1,6. Потери в ярме определяются по формуле

Перемагничивание зубцов носит пульсационный характер. Поэтому здесь приходится учитывать увеличение потерь только из-за несовершенства технологии, из-за добавочных потерь, связанных с высшими временными гармоническими индукции. Зубцы имеют по сравнению с ярмом меньшие размеры; зона зубца, в которой проявляется влияние механической обработки (штамповки), составляет относительно большую часть от общего объема зубца. Поэтому коэффициент увеличения потерь по технологическим причинам для зубца больше, чем для ярма. Индукция в зубце, кроме основной гармонической с амплитудой Bz, содержит высшие гармонические

Промышленное производство магнитов, спеченных из порошка SmCo8, началось в 1971 г., из порошка (Sm, Се) (Со, Си, Fe)5 — в 1972 г. Однако обе эти разновидности магнитов были очень дороги из-за несовершенства технологии изготовления исходных материалов. Существенное упрощение технологии, приведшее к резкому уменьшению стоимости РЗМ, произошло в 1973 г., когда был разработан каль-циетермический способ получения порошка соединения SmCo5 непосредственно из окислов, минуя стадию

ностью, а также соответствующей механической прочностью эмали при истирании. Они имеют минимальную тол-шину по сравнению с другими обмоточными проводами. Их недостатком является наличие точечных повреждений, получающихся из-за несовершенства технологии эмалирования. Поэтому в ответственных случаях обмотку из эмалированных проводов следует пропитывать электроизоляционными лаками. Вероятность наличия точечных повреждений эмали уменьшается с применением эмалированных проводов с высокопрочными эмалевыми покрытиями.

Характеристики реального ПТ с ^-«-переходом отличаются от идеализированных из-за несовершенства технологии изготовления, наличия сопротивлений между рабочей областью транзистора и внешними выводами стока и истока (называемых немодулирован-ными сопротивлениями), зависимости подвижности носителей от потенциалов, прикладываемых к электродам ПТ. У МДП транзисторов дополнительное влияние на характеристики оказывают поверхностные состояния, эффекты поверхностного рассеивания, состояние подложки.

Вторая причина нестабильности характеристик заключается в наличии в слое диэлектрика подвижных ионов. В общем случае из-за несовершенства технологии в диэлектрике имеются отрицательные и положительные ионы. В качестве диэлектрика обычно используется дву-