Неравномерности воздушного

Расчет на основе так называемого «метода ячеек» предполагает деление пучка на отдельные ячейки. Ячейки рассматриваются как параллельные, взаимодействующие по всей длине каналы. Теплогидравлические условия отдельных ячеек различаются по сечению и высоте вследствие различия геометрии ячеек, радиальной и аксиальной неравномерности тепловыделения. Наиболее теплона-пряженная ячейка (имеющая наибольшую энтальпию в сочетании с определенной величиной теплового потока1) считается наиболее опасной по условиям возникновения кризиса теплоотдачи.

Учет аксиальной неравномерности тепловыделения. Пока нет единого, установившегося мнения по методике расчета фактора F, и по данным разных авторов выражения для вычисления имеют следующий вид.

Учет радиальной неравномерности тепловыделения. По рекомендациям работы [121 критическая мощность канала с неравномерным энерговыделением по радиусу пучка может быть рассчитана по формуле

При таком гидравлическом профилировании средний подогрев теплоносителя увеличивается, а общий расход уменьшается в^граз, где kr — коэффициент неравномерности тепловыделения по радиусу реактора.

неравномерности тепловыделения по длине твэла равен

Выше использованы следующие обозначения: Н, Нэ — высота, эквивалентная высота активной зоны, м; kz —• коэффициент неравномерности тепловыделения по оси реактора; атш — коэффициент теплоотдачи при кипении; ^№ — теплопроводность оболочки твэла; Хт — средняя теплопроводность топлива; и™ — число твэлов в ТК; &тк — коэффициент неравномерности тепловыделения по сечению ТК; TITB — доля тепла, выделяющаяся в твэлах (%„ ~ 0,94); ^тк — доля ТК из общего числа ячеек а. з. (<1>тк ~ 0,85 Ч- 0,90); &ц = Ор/0Пв — кратность циркуляции; kg — коэффициент неточности дросселирования (kg — 1,25 -т-1,31); апр— доля расхода на продувку (апр = 0,01 -=- 0,02); /г^р — коэффициент неравномерности энерговыделения в ТК по группе (krrp = 1,24- 1,3); аяч — шаг квадратной решетки ТК в а. з.; &ф — коэффициент азимутальной неравномерности тепловыделения; k^ — коэффициент неравномерности теплового потока из замедлителя в трубчатый твэл (&ф = 1,25-4- 1,35).

3. Астахов В. И., Безруков Ю. А., Логвинов С. А. Учет аксиальной неравномерности тепловыделения при определении запасов по кризису теплообмена

Теплообмен в активной зоне ядерного реактора обладает рядом особенностей, которые необходимо принимать во внимание при расчете температурных полей. Традиционный метод расчета температур поверхности не учитывает неравномерности тепловыделения по высоте активной зоны. При определении температуры оболочки твэла расчет ведется по формуле

2(Я+25) Кк — коэффициент радиальной неравномерности тепловыделения в канале (кассете); Км — коэффициент, учитывающий возможность превышения мощности за счет неточности работы системы регулирования и неточности измерения параметров реактора; #^,ех — так называемый «механический»

где Kf — коэффициент теплопередачи от ядерного топлива к теплоносителю; AL, — коэффициент неравномерности тепловыделения по радиусу реактора; F— омываемая площадь поверхности твэлов реактора; 7^ — предельно допустимое значение температуры наиболее напряженной поверхности твэла; Т{ — средняя температура подвода теплоты в цикле. Термический КПД цикла определяется общей формулой

Кк — коэффициент радиальной неравномерности тепловыделения в канале (кассете); Ки — коэффициент, учитывающий возможность превышения мощности за счет неточности работы системы регулирования и неточности измерения параметров ре-

Возникающий из-за неравномерности воздушного зазора, ,а также из-за прогиба вала под действием сил G'2 и Fn, начальный расчетный эксцентриситет сердечника ротора или якоря (мм)

Основные положения. При нагрузке обмотка статора создает поле реакции якоря. Из-за неравномерности воздушного зазора и соответственно магнитного сопротивления вдоль окружности расточки статора явнополюсных синхронных машин возникает необ-

С учетом влияния неравномерности воздушного зазора и других технологических факторов вновь получим уравнения обобщенного ЭП, в которых надо правильно подставить значения параметров и определить амплитуды и фазы гармоник. Неравномерность воздушного зазора, обусловленная наличием пазов на статоре и роторе, как и во всех случаях, рассматриваемых выше, создает определенный спектр гармоник поля. Здесь математическое описание такое же, что и в случаях, рассматриваемых выше.

С учетом влияния неравномерности воздушного зазора и других технологических факторов вновь получим уравнения обобщенного ЭП, в которых надо правильно подставить значения параметров и определить амплитуды и фазы гармоник. Неравномерность воздушного зазора, обусловленная наличием пазов на статоре и роторе, как и во всех случаях, рассматриваемых выше, создает определенный спектр гармоник поля. Здесь математическое описание такое же, что и в случаях, рассматриваемых выше [4].

Если учитывать краевые эффекты и несинусоидальность поля за счет неравномерности воздушного зазора и других причин, число уравнений возрастает соответственно в два или несколько раз. При учете тех или иных факторов необходимо помнить о возможностях вычислительных машин и ограничивать число уравнений.

Параллельные ветви в петлевой обмотке содержат несколько последовательно соединенных между собой секций, в каждой из которых во время работы машины наводится ЭДС. При сборке машины из-за допусков при штамповке и шихтовке сердечника неравномерности воздушного зазора под разными полюсами и ряда других причин всегда существует некоторая асимметрия магнитной цепи. Поэтому ЭДС, наводимые в секциях в разных параллельных ветвях, немного отличаются друг от друга. Сопротивления параллельных ветвей практически всегда различаются между собой из-за различного качества паек мест соединений секций и пластин коллектора. По этим причинам токи в параллельных ветвях петлевой обмотки якоря никогда не бывают абсолютно одинаковые, так как в ветвях обмотки циркулируют уравнительные токи. Они замыкаются через скользящие контакты между щетками и поверхностью коллектора и перегружают их, при этом коммутация машин ухудшается, появляется искрение под щетками, пластины подгорают и коллектор быстро выходит из строя.

За счет неравномерности воздушного зазора в машине магнитный поток, с которым сцепляются части обмотки возбуждения, разделенные точкой Ki, пульсирует. При этом через ИО может проходить переменный ток. Для предотвращения ложного срабатывания ИО под воздействием этого тока принимается ряд мер: последовательно с его обмоткой включается дроссель, а параллельно — конденсатор ( 12.21,6). Предусматриваются и другие мероприятия для повышения эффективности действия устройства. Так, например, защита снабжается небольшой выдержкой времени для предотвращения случайных срабатываний.

Вследствие неравномерности воздушного зазора индукция В(а) может быть несинусондально распределена в пространстве, т. е. изме-

Коэффициент а8 зависит от насыщения и формы н. с. якорной обмотки. На практике а3 часто определяют по кривым, учитывающим насыщение зубцового слоя машины. Коэффициент формы поля ka определяет основную волну потока, создаваемого синусоидально распределенной якорной обмоткой, и учитывает влияние неравномерности воздушного зазора. При равномерном зазоре (6„=1) &а=1; при неравномерном /га<1. Анализируя выражения (VIII.24), (VIII.26) и (VIII.29), видим, что коэффициент ka равен отношению амплитуды основной волны Bmi индукции к максимальному значению индукции Вт, создаваемой якорной обмоткой при равномерном воздушном зазоре, т. е.

ния вследствие неравномерности воздушного зазора;

У явнополюсных машин коэффициент kf учитывает уменьшение основной волны потока возбуждения вследствие неравномерности воздушного зазора. Сравнивая (VIII.41) и (VIII.46, а), видим, что коэффициент kf равен отношению амплитуды основной волны индукции BBi к максимальному значению индукции Ввт при равномерном воздушном зазоре, т. е.