Магнитную проводимость

шаются магнитные потери. Однако эти благоприятные характеристики проявляются только в том случае, когда направление магнитных линий в листах совпадает с направлением их проката. Поэтому конструкция трансформаторов с сердечниками из холоднокатаной стали имеет существенные особенности. Сердечники изготовляют из лент этой стали, нарезанных вдоль проката. Ленты можно свивать в кольцо прямоугольного сечения ( 13.20,о и б), после чего производят отжиг без доступа воздуха с целью снять механические напряжения в материале. Такой отжиг существенно повышает магнитную проницаемость и тем самым способствует уменьшению тока холостого хода трансформатора. Обмогки навивают на специальных станках непосредственно на сердечник. Однако такая технология изготовления обмоток оказывается сложной, особенно в тех случаях, когда мощность трансформатора достигает нескольких сотен ватт. Поэтому чаще применяют разрезные ленточные сердечники ( 13.20,е и г). После навивки сердечник разрезают, что позволяет изготовлять обмотки отдельно и затем собирать трансформатор из готовых частей.

дущего элемента 4 к ведомому 6. Ферромагнитный порошок, заполняющий рабочий зазор 5, повышает магнитную проницаемость зазора в 4—8 раз в зависимости от состава наполнителя и значения магнитной индукции в зазоре, создаваемой обмоткой возбуждения /. При повышении тока возбуждения увеличиваются магнитная индукция в рабочем зазоре (заполненном порошком), тангенциальная сила, необходимая для сдвига ведущей части относительно ведомой, и, следовательно, вращающий момент, передаваемый муфтой. Если момент сопротивления, приложенный к ведомой части, превосходит рабочий момент ЭПМ, происходит проскальзывание. При этом скольжение и

Слой ферромагнитного порошка в зазоре 5 между ведущей 4 и ведомой 6 частями представляет собой пластичную среду с сопротивлением сдвигу, зависящим от магнитной индукции. Это свойство использовано в ЭПМ для передачи движения от ведущего элемента 4 к ведомому 6. Сердечник 2 обмотки возбуждения неподвижен и отделен воздушным зазором 3 от ведущего элемента 4. Ферромагнитный порошок, заполняющий зазор 5," повышает магнитную проницаемость зазора в 4—8 раз в зависимости от состава наполнителя и значения магнитной индукции в зазоре, создаваемой обмоткой возбуждения /. При повышении тока возбуждения увеличивается магнитная индукция в зазоре 5, увеличивается тангенциальная сила, необходимая для сдвига ведущей части относительно ведомой, и, следовательно, вращающий момент, передаваемый муфтой. Если момент сопротивления, приложенный в ведомой части, превосходит рабочий момент ЭПМ, то происходит проскальзывание. При этом значе-

5.1. Определить максимальную дифференциальную магнитную проницаемость цтах> среднюю магнитную проницаемость на насыщенном участке петли jicp, а также коэффициенты прямоугольное™ а, непрямоугольности анп и квадратности а„ ферритового кольцевого сердечника марки 0,4 ВТ. Статическая петля гистерезиса и ее аппроксимация изображены на 5.1.

Среднюю магнитную проницаемость на «насыщенном» участке характеристики определяем как наклон статической характеристики в области насыщения:

Используя понятие коэффициента магнитной проводимости, а также выразив магнитную проницаемость начальных

Магнитная проницаемость. Магнитную проницаемость называют абсолютной

,)Для ферритов, используемых в переменных полях, обычно кроме начальной магнитной проницаемости, измеренной на высокой частоте, указывают тангенс угла потерь tg 6 (или относительный тангенс угла потерь tg б/цнач), критическую частоту fKV, относительный температурный коэффициент начальной магнитной проницаемости а^ it обратимую магнитную проницаемость [ло0р (т. е. предел отношения изменения магнитной индукции к удвоенной амплитуде напряженности магнитного поля в данной точке кривой намагничивания, деленный на

4. Как определить импульсную магнитную проницаемость по основной кр и-вой намагничивания и гистерезисной петле?

Исследованиями И. Н. Сулханишвили [90] установлено, что длительная работа в режиме скольжения уменьшает магнитную проницаемость ферропорошка, что при неизменном значении намагничивающей силы вызывает изменение индукции в рабочем зазоре и снижение передаваемого момента. Снижение магнитной проницаемости порошка до 0,65—0,7 от номинальной приводит к интенсивному увеличению явления заклинивания, когда порошок, втянувшийся в зазор, остается в нем и после снятия тока возбуждения. Поэтому при выборе момента порошкового

К выходному трансформатору усилителя для многоканальной связи, особенно для широкополосных систем, предъявляется требование минимума индуктивности рассеяния (коэффициента рассеяния os). Одним из способов уменьшения os является исключение постоянного тока в первичной (и вообще в любой) обмотке трансформатора для устранения постоянного подмагничивания сердечника. С этой целью соответствующую обмотку шунтируют дросселем с небольшим сопротивлением постоянному току ( 6.3), а в цепь первичной обмотки вводится резистор RB, являющийся элементом ОС по току. С помощью дросселя удается подмаг-ничивающий ток снизить в десятки раз и заметно увеличить магнитную проницаемость сердечника трансформатора.

по поперечной оси сельсина. Для того чтобы каждый лист не представлял собой короткозамкнутый виток, пронизываемый пульсирующим потоком возбуждения, он имеет в одном месте радиальный разрез. Веерная сборка листов в пакет обеспечивает одинаковую магнитную проводимость по любой оси. Пакеты внешнего магнитопровода 5 шихтованы по продольной оси сельсина.

коЁую магнитную проводимость по любой оси. Пакеты внешнего магнитопровода 5 шихтованы по продольной оси сельсина.

9.1. Рассчитать магнитную проводимость поля выпучивания для боковых граней полюса и найти полную проводимость воздушного зазора 8i= 0,2 см магнитной системы, изображенной на 9.1, а при заданных размерах: %= = 1,6 см; b = 2,0 см; с = 3,0 см; t'= 1,6 см; / = 8,0 см.

9.25. Определить магнитную проводимость воздушного зазора G6 между полюсом круглого сечения и плоским поворотным якорем, изображенным на 9.25. Размеры магнитной системы:

выделяющегося в пазу, и не уменьшают магнитную проводимость потока рассеяния по головкам зубцов. Кроме того, для характерных режимов работы ЭДН и электропроводности материала экрана его толщина должна быть соизмерима с шириной паза,

* Изотропная сталь обладает относительно малой разницей магнитной проводимости в направлении и поперек проката в отличие от анизотропной, имеющей резко отличающуюся магнитную проводимость в указанных направлениях.

При расчете индуктивных сопротивлений поле рассеяния условно разбивают на три составляющие: пазовое, дифференциальное и лобовых частей обмоток. Для каждой составляющей определяют магнитную проводимость (Кп] ^д; Ьл)', суммируют эти проводимости и по ним рассчитывают индуктивное сопротивление. Проводимость пазового рассеяния зависит от формы и размеров паза. В двухслойных обмотках с укороченным шагом в некоторых пазах располагаются катушки или стержни, тфинадлежа-щие разным фазам, вследствие чего потокосцепление такой обмотки уменьшается. Это явление учитывается введением в расчетные формулы коэффициентов k$\ и k'$\, зависящих от pY

При расчете индуктивных сопротивлений обмотки статора поле рассеяния (как в асинхронных машинах, § 9-8) условно разбивают на составляющие: пазовое, дифференциальное и лобовых частей обмоток. Для каждой составляющей определяют магнитную проводимость, суммируют эти

Здесь &mi — ширина открытия паза (при открытых пазах bui\=bni); kK — коэффициент, учитывающий влияние открытия пазов статора на магнитную проводимость рассеяния между коронками зубцов, определяемый в зависимости от коэффициента зуб-цовой зоны статора ( 11-16)

Контактные сердечники рассматриваемого реле ненасыщены, поэтому магнитную проводимость их будем считать бесконечно большой и при расчете не учитываем.

Внешнюю магнитную проводимость без учета внешнего ферромагнитного экрана, охватывающего катушку с рех сторон, можно определить [11: