Молниеотводов одинаковой

2. Конструкция нагревателей основывается на применении тугоплавких металлов (молибдена, вольфрама, тантала) и графита; питание нагревателей осуществляется пониженным напряжением (из-за опасности пробоя) от специальных понижающих трансформаторов с регулированием вторичного напряжения.

Время выдержки зависит от '('акторов: /т 0, Vc, состояния исходной структуры (крупное или мелкое зерно), наличия легирующих элементов., размеров и формы изделия. Введение в сталь хрома, молибдена, вольфрама, ванадия и других карйидообразующих элементов задерживает полиморфные превращения и::-за трудно растворимых в аустените карбидов легирующих элементов п увеличивает время выдержки, одновременно влияя на /т „.

Технические полупроводники могут быть разбиты на четыре группы: 1) кристаллы с атомной решеткой (графит, кремний, германий) и с молекулярной решеткой (селен, теллур, сурьма, мышьяк, фосфор); 2) различные окислы: меди, цинка, кадмия, титана, молибдена, вольфрама, никеля и др.; 3) сульфиды (сернистые соединения), селениды (соединения с селеном), теллуриды (соединения с теллуром) свинца, меди, кадмия и др.; 4) химические соединения некоторых элементов третьей группы периодической таблицы элементов (алюминий, галий, индий) с элементами пятой группы (фосфор, сурьма, мышьяк) и др. К числу полупроводников относятся некоторые органические материалы, в частности полимеры, имеющие соответствующую полупроводникам по ширине запрещенную энергетическую зону. Особенности свойств некоторых органических полупроводников, как гибкость, возможность получения пленок при достаточно большой механической прочности, заставляют считать их перспективными.

В последнее время появились вакуумные дуговые печи ( 0-2,6), которые также можно отнести к дуговым печам прямого действия. В вакуумных дуговых печах с нерасходуемым электродом дуга горит между последним и ванной жидкого металла; в печах с расходуемым электродом дуга горит между расплавляемым металлом (расходуемый электрод) и жидкой ванной. Камера печи не имеет футеровки; стенки ванны (кристаллизатор, тигель гарниссаж-ной печи) охлаждаются водой; электрод — металлический вертикальный, поэтому в печах можно получить еще большие объемные мощности, чем в сталеплавильных, и проводить наиболее высокотемпературные процессы (плавка тугоплавких металлов — молибдена, вольфрама, ниобия, тантала). 2. Дуговые печи косвенного действия: дуга горит между электродами, а расплавляемому металлу тепло от дуги передается

Полупроводниковыми свойствами обладает ряд окислов, в частности, окислы переходных металлов. К полупроводникам относятся окислы меди, цинка, кадмия, титана, молибдена, вольфрама, урана, марганца, никеля и др. Среди оксидных полупроводников рассмотрим закись меди Си20 и окись марганца Мп3О4.

В работе Джесселя и Роуклиффа [206] сообщается, что распухание сплава Fe — 7,5 Сг — 20Ni в случае облучения ионами никеля с энергией 4 МэВ при температуре 500—730° С зависит от содержания в нем молибдена, вольфрама, алюминия, титана, ниобия и кремния. По возрастанию эффективности подавления распухания сплава в максимуме при введении 1 ат.% легирующего элемента металлы располагаются в такой последовательности: вольфрам, молибден, кремний, ниобий, титан.

железа, меди, молибдена, вольфрама и их сплавов. Три-

ра, молибдена, вольфрама и других стойких к щелочам

сплавы молибдена, вольфрама, тантала и др. Но эти ме-

Высокотемпературные вакуумные печи ( 60.7). Для термообработки или плавки очень чистых по химическому составу и тугоплавких материалов применяются высокотемпературные вакуумные печи сопротивления. Нагреватели в печах этого типа выполняются из молибдена, вольфрама, ниобия, тантала или графита.

Электрические нагревательные элементы промышленных печей сопротивления выполняются для рабочих температур до 1200 °С из специальных жаростойких металлических сплавов высокого сопротивления, для печей с температурой до 1350 °С — из карборунда (карбида кремния). В печах с рабочей температурой выше 1350 °С применяются нагреватели из молибдена, вольфрама, графита и дисилици-да молибдена.

Зона защиты двойного стержневого молниеотвода приведена на 154, где L — расстояние между молниеотводами; h — высота молниеотводов (одинаковой высоты); ho — наименьшая точка зоны защиты; Лс — наименьшая высота зоны защиты посредине между опорами двойного молниеотвода; rcl — половина ширины зоны защиты посредине между опорами двойного молниеотвода; гс — радиус зоны защиты на уровне земли посредине между опорами, м. Зона защиты типа А существует при L^3h, типа Б при 1^5/г. Геометрические очертания зон защиты типа А и Б, показанные на 152, определяются высотой молниеотвода — h, наивысшей точкой зоны — Л0, наибольшим радиусом защиты на уровне земли — г0, расстоянием между опорами двойного молниеотвода — L, а также величинами hc и /•ex-

Зона защиты двух стержневых молниеотводов одинаковой высоты ( 12-3) находится следующим образом: внешние области зоны — по уравнению (12-7), внутренняя область зоны — как дуга окружности, проходящей через вершины молниеотводов и имеющей перигей h—

12-3. Зона защиты двух стержневых молниеотводов одинаковой высоты

шину меньшего по высоте молниеотвода и определяется (рис 12-8) вершина фиктивного молниеотвода 3. Дальнейшее построение ведется, как для двух молниеотводов одинаковой высоты.

Зона защиты двух стержневых молниеотводов одинаковой высоты ( 12.3) находится следующим образом: внешние области зоны—по (12.7), внутренняя область зоны—как дуга окружности, проходящей

12.2. Зона защиты оди- 12.3. Зона защиты двух стерж* ночного стержневого молние- невых молниеотводов одинаковой вы-отвода соты

соте молниеотвода 2 и определяется вершина фиктивного молниеотвода 3. Дальнейшее построение ведется, как для двух молниеотводов одинаковой высоты.

Зона защиты двойного стержневого молниеотвода. Вертикальное и горизонтальное сечения на уровне hx двойного стержневого молниеотвода, состоящего из двух молниеотводов одинаковой высоты, не превышающей 60 м, расположенных друг от друга на расстоянии а, представлены на VII.3. Средняя часть вертикального сечения зоны защиты в плоскости молниеотводов ограничивается дугой, проходящей через вершины молниеотводоз и точку О', находящуюся на высоте h0. Радиус R этой дуги равен ^ = 4/г — /г0 при всех значениях а.

Зона защиты двух стержневых молниеотводов одинаковой высоты ( 12.3) находится следующим образом: внешние области зоны — по (12.7), внутренняя область зоны — как дуга окружности, проходящей

. 12.2. Зона защиты оди- 12.3. Зона защиты двух стерж-ночного стержневого молние- невых молниеотводов одинаковой вы-отвода соты

соте молниеотвода 2 и определяется вершина фиктивного молниеотвода 3. Дальнейшее построение ведется, как для двух молниеотводов одинаковой высоты.