Минимально допустимая

В БМК на основе И2Л-структур широко применяется ячейка, топология которой изображена на 2.15. В ячейку входят трех- или четырехколлекторные И2Л-структуры, каждая из которых представляет собой логический элемент НЕ с разветвлениями по выходу. Максимальное число коллекторов И2Л-структуры определяется минимально допустимым коэффициентом передачи по току Bt = /К///Б, где /к, — ток j'-ro коллектора; IB — полный ток базы [1,5]. Число И2Л-структур в ячейке определяется набором элементов самого сложного функционального узла библиотеки (тактируемого D-триггера). Инжекторы обеспечивают питание двух зеркально расположенных И2Л-структур.

1. Индуктивность Первичной обмотки L1. Этот параметр определяет коэффициент усиления каскада в области низших частот: чем больше величина L\; тем меньше завал частотной характеристики. Поэтому при расчете трансформатора этот параметр обычно ограничивают минимально допустимым значением.

Эффективность действия рулевых органов определяется минимально допустимым радиусом разворота снаряда гтщ

При размещении необходимо стремиться к экономному использованию площади платы, соблюдая при этом ограничения по минимально допустимым размерам -между элементами, компонентами и краем платы.

Значительная разница в стоимости конденсаторных батарей низкого и высокого напряжения (выше 1 кВ) объясняется тем, что толщина диэлектрика между обкладками конденсаторов при напряжении до 1 кВ определяется минимально допустимым числом слоев диэлектрика и минимально возможной толщиной каждого слоя. При этом потери активной мощности в конденсаторных батареях до 1 кВ с бумажным диэлектриком выше, чем в конденсаторных батареях с бумажно-полипропиленовым диэлектриком.

напряжение Ua. б составляет примерно 0,5 В, все остальное напряжение источника Е\ прикладывается между эмиттером и коллектором транзистора V3. Транзисторы V5 и V2 также находятся в активном режиме и, так как коллектор транзистора V2 соединен с базой этого же транзистора, напряжение UK. э мало и имеет величину примерно 0,5 В. Значит, основная часть напряжения источника Е2 прикладывается между коллектором и базой транзисторов V3 и V4. В соответствии с выработанными выше рекомендациями необходимо по возможности уменьшать ток баз этих транзисторов. При этом необходимо, чтобы сохранялся большой коэффициент усиления по току и параметры транзистора были стабильны. При современном уровне технологии возможен выбор номинального тока эмиттера, начиная с /Э0 = 5 мкА, что при использовании обычных транзисторов с коэффициентом усиления по току порядка (3 = 100 позволит иметь токи базы 50 нА, а при использовании транзисторов с (3=1000 (супербета транзисторы) входной ток базы уменьшится до 5 нА. Учитывая, что в настоящее время для современных пленарных транзисторов величина неуправляемого обратного-тока при комнатной температуре меньше 1 нА, названные величины токов базы близки к минимально допустимым при использовании биполярных транзисторов. При обсуждении параметров транзисторных каскадов в 4.8 и 4.9 рассматривались случаи использования транзисторов в обычных усилительных режимах, когда токи маломощных транзисторов выбираются близкими к 1 мА. В микротоковом режиме величина входного и выходного сопротивления значительно выше. Особенно быстро растет входное сопротивление /?вх = /'б+(1-ЬР)''э, где гэ = =<РТ//Э. Отсюда для обычного транзистора (3=100 при токе /э = 5 мкА и /?вх = 500 кОм, а для супербета транзисторов р = = 1000 при том же токе и #Вх = 5 мОм, т. е. входное сопротивление таких каскадов весьма велико и достаточно для построения усилителей, работающих от высокоомных источников сигнала. Важно отметить, что каскад при подаче входного сигнала к первому входу UBXI, не инвертирует выходного сигнала, а при подаче сигнала на второй вход инвертирует его. Это важное свойство особенно сильно проявляется при необходимости охвата усилителя в целом> положительными и отрицательными ОС. Расчет коэффициента усиления по напряжению [формула (4.89)] показывает, что можно получить коэффициент усиления каскада /С^^-1000 при использовании высокоом-ного сопротивления нагрузки, которая подключается параллельно выходному зажиму ивых.

Задержка переключения триггера равна 4/Г)Д.рср, а потребляемая мощность в статическом режиме — 4Я,.р, где 4д.р.ср и PC? рассчитываются по формулам (7.6) и (7.5) соответственно. Максимальная частота переключения триггера определяется минимально допустимым временным интервалом между двумя последовательными сигналами минимальной длительности, поступающими поочередно на входы триггера: /*макс ~ 1'4'зд.р.ср-

— зона работы гидроузла с минимально допустимым расходом воды или мощностью; //' — то же со сниженным гарантированным расходом воды или мощностью; // — то же с нормальным гарантированным расходом или мощностью; /// — то же с избыточной отдачей; IV — то же с максимальным расходом через ГЭС; V — то же с максимальным расходом через все водопропускные сооружения.

водохранилища. Нижний предел может определяться резким падением электроотдачи при уменьшении напора и объема водохранилища или минимально допустимым уровнем для неэнергетических потребителей.

Одной из распространенных причин увеличения интенсивности отказов подшипниковых узлов и обмотки статора является повышенная вибрация электродвигателя. Обычно она возникает в результате неточного сочленения двигателя с приводным механизмом, значительной неуравновешенности вращающихся масс, повышенными зазорами между телами качения и кольцами подшипников, искажения формы посадочных мест щитов под установку подшипников и их несоосностью, а также мест посадки подшипниковых щитовi к корпусу и т. п. Для снижения уровня вибраций и повышения таким путем надежности подшипников и всего двигателя следует, где это возможно по условиям нагрузки, применять шариковые подшипники вместо роликовых. Они обеспечивают более плавный ход тел вращения и менее чувствительны к несоосности деталей подшипниковых узлов из-за наличия технологических допусков. Диаметр подшипника следует выбирать минимально допустимым из условий долговечности, так как уровни вибраций и шумов возрастают с увеличением диаметра подшипника и тел качения. Желательно применение подшипников легких серий и использование подшипников разного типа (роликовых и шариковых), если подшипниковые узлы в машине несут различные нагрузки. Конструкция и технология изготовления элементов подшипниковых узлов должна обеспечивать строгую соосность посадочных мест как для самих подшипников, так и для подшипниковых щитов при их установке в корпус. Для увеличения осевой жесткости подшипниковых щитов в них должны быть предусмотрены ребра. В щитах из алюминиевых сплавов во избежание быстрого износа посадочных мест рекомендуется устанавливать стальные втулки. Для обеспечения нормальной работы подшипниковых узлов их конструкция должна предусматривать подачу достаточного количества смазки в течение установленного срока между ее заменами. Благодаря указанным мероприятиям в двигателях серии АИ удалось значительно снизить уровень вибраций до значений, соответствующих перспективным рекомендациям МЭК, в результате чего увеличилась надежность работы подшипниковых узлов и обмотки статора.

Невозможно Достигнуть в силу того, Что Для естественного перехода дуги на анод очередного вентиля необходимо, чтобы потенциал анода этого вентиля превышал бы потенциал анода предыдущего вентиля. Для того чтобы этому требованию удовлетворить и предупредить тем самым повторное преждевременное зажигание разряда в вентиле, закончившем свою работу, угол запаздывания а должен быть меньше 180° на значение угла i (угла опережения по отношению к отрицательному полупериоду). Значение угла 5 выбирается таким, чтобы до начала отрицательного напряжения был бы обеспечен не только угол коммутации тока у, но и восстановлены запирающие свойства сетки, определяемые углом бмин ( 4-9, б). Минимально допустимым углом опережения у инвертора является поэтому

Для различных материалов провода и конструкции линий ПУЭ регламентируется минимально допустимая площадь сечения провода qmm с точки зрения механической прочности. Например, для воздушных линий электропередачи с алюминиевым проводом, проходящих в населенной местности, дт-ш равно 35 мм2. Выбранное сечение провода должно быть не меньше

Для различных материалов провода и конструкции линий ПУЗ регламентируется минимально допустимая площадь сечения провода <7тш с точки зрения механической прочности. Например, для воздушных линий электропередачи с алюминиевым проводом, проходящих в населенной местности, ^тш = 35 мм2. Выбранное сечение провода должно быть не меньше qmin.

Таким образом, в результате оптимизации замкнутый контур не содержит больших постоянных времени и представляет собой апериодическое звено со сравнительно малой постоянной времени, которая определяется суммой некомпенсируемых постоянных времени и выбранной степенью демпфирования. Минимально допустимая величина Tot определяется максимальной частотой пропускания замкнутого контура, допустимой по условиям помехозащищенности контура [96].

Для прямоточных котлов по условиям надежной гидродинамики минимально допустимая нагрузка составляет 30%, однако по условиям температурного режима ловерхностей нагрева она повышается до 50—60%. На-тружение турбины после разгрузки производится со скоростью 3,7 МВт/мин, скорость подъема давления 0,17 МПа в минуту. В результате нагружение турбины •с 50 до 200 МВт производится по времени за 40— 45 мин [2-9]. Более детально вопросы нагружения блока рассмотрены ниже. (

Обозначения, принятые в программе: El, E2, ЕЗ — модули упругости материалов диска, связки, сердечника; Р0 — объемная плотность материалов диска и связок; Р — резонансное входное сопротивление; РЗ — объемная плотность материала сердечника; С — диаметр связки; С2, СЗ — скорости распространения механических колебаний в материале связки и сердечника; F0 — центральная частота полосы пропускания; F1 — ширина полосы пропускания; F2 — резонансная частота звена; F3 — нормированная резонансная частота; F8 — минимально допустимая рабочая частота фильтра; F9 — максимально допустимая рабочая частота фильтра; А — параметр, равный D/ta; A0 — уровень отсчета, на котором определяется коэффициент прямоугольное™ характеристики затухания фильтра; А1 — число крайних связок; А9 — допустимая неравномерность затухания фильтра в полосе пропускания; К — коэффициент связи резонаторов; К1 — коэффициент прямоугольное™; Q — требуемая добротность фильтра; Q1 — рассчитанное значение добротности фильтра; N0 — код нагрузки фильтра: 1 — разнотипная; 2 — однотипная; W — вспомогательный параметр; Wl — W5 — коды вопросов; W6 — код материала сердечника преобразователя; 1 — сплав 50 КФ; 2 — никель марки НП2; D — относительные полосы пропускания и прозрачности; D7, D8 — диаметры диска резонатора и сердечника; Н, Н0 — приведенная добротность и округленное ее значение; М — число звеньев фильтра; S — обобщенная расстройка; Т — толщина диска-резонатора; Л, J2 — вспомогательные параметры; V — относительная резонансная частота дискового резонатора; Y — число узловых окружностей колебаний диска; R — резонансное сопротивление нагрузки; R1 — характеристическое сопротивление диска; Z — коэффициент трансформации; L2, L3 — длина связки и сердечника; X — отношение характеристических сопротивлений внутренних и крайних связок; XI, Х2 — вспомогательные коэффициенты.

Для прямоточных котлов снижение нагрузки ограничивается дополнительно условиями гидродинамики пароводяного тракта (расслоением пароводяной смеси и межвитковой пульсацией потока) и снижения температуры пара за счет изменения режима работы пароперегревателя и радиационной части. Однако минимально допустимая нагрузка прямоточного котла по этим условиям не превышает устанавливаемой по условиям устойчивости горения и составляет 0,5— 0,7 номинальной.

. Сначала по (7.19) определяется минимально допустимая мощность трансформаторов и округляется до ближайшего большего стандартного значения Sna.,1 :

8) минимально допустимая ширина пленочных резисторов составляет 100 мкм при масочном методе и фотолитографии и 50 мкм при танталовой технологии;

10) минимально допустимая ширина пленочных проводников составляет 100 мкм при масочном методе и 50 мкм при фотолитографии и танталовой технологии;

в ода механизмов, работающих в режиме холостого хода или при небольшой нагрузке (различные станки, транспортеры и пр.). Обычно минимально допустимая нагрузка составляет (0,2 — 0,25) /ном; только двигатели малой мощности (десятки ватт) используют для работы в устройствах, где возможен холостой ход. Чтобы предотвратить возможность работы двигателя без нагрузки, его соединяют с приводным механизмом жестко (зубчатой передачей или глухой муфтой); применение ременной передачи или фрикционной муфты для включения недопустимо.

Длительность фронта, формируемого на коллектора Т2 после его запирания равна *фр « 2,2 CH^K2, где С„ — емкость нагрузки. Минимально допустимая величина /?к2 ограничена максималь'но допустимым током транзистора /к гоах: