Меандрового напряжения

14.2. Принципиальная схема мазутного хозяйства ГЭС:

Подача мазута к энергетическим и водогрейным котлам от мазутного хозяйства производится по двум магистралям, ка:кдая из которых рассчитана на 75% номинальной подачи с учетом рециркуляции. Подача основных мазутных насосов выбирается с учетом дополнительного расхода на рециркуляцию. Для рециркуляционного разогрева мазута предусматривается по одному резервному насосу к подогревателю.

Объекты необходимо располагать таким обра:ом, чтобы к помещениям турбинного и котельного отделений (для АЭС к помещению транспортного коридора), главного корпуса, к площадке открытого распределительного устройства, к приемно-разгрузочному устройству топлива, к сливному устройству мазутного хозяйства, ко всем складским помещениям обеспечивался подвод железных и автомобильных дорог.

Для цементных заводов характерен расход пара и горячей воды на отопление, вентиляцию и горячее водоснабжение, технологическое теплопотребление в зимнее время (в карьере — на размораживание глины и в сырьевом цехе — на подогрев шлама в горизонтальных шлам-бассейнах). При применении в качестве топлива мазута дополнительно расходуется пар на мазутное хозяйство. Теплоносителем для всех потребителей, кроме мазутного хозяйства и шламбассейнов, служит перегретая вода температурой 150—70°С.

Мазутное хозяйство сооружается для снабжения топочным мазутом (далее мазут) котлов электростанций и котельных, использующих мазут в качестве основного топлива, а также если основным топливом служит газ или твердое топливо, а мазут — резервным, аварийным или растопочным топливом. Соответственно мазутные хозяйства имеют название: основное, резервное, аварийное или растопочное. Пусковая котельная снабжается мазутом от одного из указанных мазутных хозяйств или от индивидуального мазутного хозяйства.

Мазут доставляют на ТЭС главным образом в цистернах по железной дороге (в отдельных случаях водным путем и по трубопроводам). При доставке в железнодорожных цистернах мазут застывает, и для разогрева и слива его из цистерн можно применять сливные эстакады с разогревом мазута паром, непосредственно контактирующим с мазутом («открытым паром») или разогревом горячим мазутом. По всей длине фронта разгрузки приемно-сливного устройства мазутного хозяйства предусматривают эстакады на уровне паровых разогрева-тельных устройств и площадок обслуживания цистерн. Выбор типа сливного устройства осуществляют на основе технико-экономического расчета. Мазут из цистерн сливают в межрельсовые лотки (каналы). По обеим сторонам сливных лотков выполняют бетонное покрытие с уклоном в сторону лотков шириной 5 м от оси железнодорожного пути. Уклон лотков принимают 1 %. Из лотков мазут направляется через фильтр-сетку и гидрозатвор в приемный резервуар. Размер ячейки фильтр-сетки должен быть не больше наименьшей стороны канала рабочего колеса насоса, откачивающего мазут из приемного резервуара, но не более 20 мм.

Приемно-сливное устройство мазутного хозяйства должно обеспечивать прием цистерн грузоподъемностью 60—100 т. Длину фронта разгрузки основного и резервного мазутного хозяйства следует принимать, исходя из времени слива расчетного суточного расхода мазута, времени разогрева и слива не более 9 ч и массовой нормы железнодорожного состава, но не менее 1/3 длины состава по согласованию с управлением железной дороги. При этом предполагается, что мазут доставляется цистернами расчетной грузоподъемностью 60 т с коэффициентом неравномерности подачи 1,2. На при-емно-сливном устройстве предусматривают подвод пара или горячего мазута к цистернам, для обогрева сливных лотков, приемных резервуаров и гидрозатворов, а также подвод пара для обогрева примерзших клапанов цистерн. Общий расход пара из разогревающих устройств на цистерну вместимостью 50—60 м должен быть не более 900 кг/ч.

Вместимость мазутохранилища для электростанций, у которых мазут служит основным, резервным или аварийным топливом при доставке его железнодорожным транспортом, принимают соответственно на 15-, 10-, 5-суточный расход, для пиковых водогрейных котлов — на 10-суточный расход. При подаче мазута на ТЭС по трубопроводам от НПЗ вместимость резервуаров принимают на 3-суточный расход. Для электростанций, предназначенных для работы в маневренном режиме, вместимость хранилища определяют в зависимости от заданного режима работы электростанции. Для электростанций на твердом топливе вместимость мазутохранилища растопочного мазутного хозяйства выбирают из условия создания 10-суточного запаса с учетом расхода мазута на растопку и подсветку в размере 0,1 номинального расхода всеми рабочими котлами.

Для электростанций, использующих в качестве основного топлива для энергетических котлов уголь, а для пиковых водогрейных котлов мазут, вместимость совмещенного мазутохранилища определяют с учетом запаса топлив на водогрейные котлы и резервуары растопочного мазутного хозяйства.

В резервуарах мазутного хозяйства мазут разогревается циркуляционным способом, как правило, по отдельному, специально выделенному контуру. В местах забора мазута допускается применять местные разогревающие устройства (с помощью горячего мазута или пара). Мазутные хозяйства электростанций должны быть обеспечены паром с пара-

Оборудование основного, резервного и аварийного мазутных хозяйств должно обеспечить непрерывную подачу мазута в котельное отделение при работе всех рабочих котлов с номинальной производительностью. Мазут к энергетическим и водогрейным котлам из основного и резервного мазутных хозяйств следует подавать по двум магистралям (каждая рассчитывается на 75 % номинальной производительности с учетом рециркуляции), из аварийного мазутного хозяйства — по одному ма-зутопроводу. Схему подачи мазута (одно- или двухступенчатая) в мазутных хозяйствах принимают в зависимости от требуемого давления перед форсунками и характеристик устанавливаемого оборудования.

Подобным образом можно ограничивать как синусоидальное, так и импульсное напряжение. Уточним особенности работы диодного ограничителя, вызванные конечными значениями гпр, е0, /s и наличием паразитной емкости нагрузки, на примере ограничения импульсного меандрового напряжения.

Рассмотрим случай, когда сигнал ивх(/) имеет вид меандрового напряжения, каждая из полуволн которого имеет амплитуду ?, а длительность полуволн существенно превышает длительность переходных процессов при формировании выходных импульсов ограничителя. Напряжение Е0, не влияющее на постоянные времени процессов, примем равным нулю.

Определим статические уровни выходного сигнала при ограничении биполярного меандрового напряжения. При действии положительной полуволны напряжения эквивалентная схема цепи принимает вид, показанный на 3.66. На рисунке открытый диод Д заменен эквивалентной схемой, которой соответствует прямая ветвь его в.а.х. (см. 3.3, б). Уровень выходного напряжения, соответ-

Кроме того, значения длительности фронта и среза выходного импульса стали конечными. Для оценки длительности фронта и среза импульса будем учитывать емкость Сак и паразитную емкость нагрузки С н ( 3.68). Считаем, что на входе действует отрицательная полуволна меандрового напряжения. На выходе ограничителя установился уровень напряжения Ц7ых == —1аКн> близкий к нулю. идх Емкость Сн заряжена до этого малого напряжения. Диод Д заперт „

При действии отрицательной полуволны в'ходного меандрового напряжения диод Д заперт. Эквивалентная схема ограничителя, в которой запертый диод заменен генератором тока /8, дана на 3.73, а. Используя теорему об эквивалентном генераторе, ту же цепь приводим к виду, показанному на 3.73, б. Из последней схемы следует, что напряжение на выходе

Входной сигнал, как и для простейшего ключевого каскада, имеет форму меандрового напряжения с амплитудой положительной и отрицательной полуволны EI и длительностью т, существенно превышающей как время включения и выключения транзистора, так и постоянную времени зарядки и разрядки фор-

Подобным образом можно ограничивать как синусоидальное, так и импульсное напряжение. Уточним особенности работы диодного ограничителя, вызванные конечными значениями гпр, е0, /5 и наличием паразитной емкости нагрузки, на примере ограничения импульсного меандрового напряжения.

Рассмотрим случай, когда сигнал ивх (t) имеет вид меандрового напряжения, каждая из полуволн которого имеет амплитуду Е, а длительность полуволн существенно превышает длительность пере-. ходных процессов при формировании выходных импульсов ограничителя. Напряжение ?„, не влияющее на постоянные времени процессов, примем равным нулю.

Определим статические уровни выходного сигнала при ограничении биполярного меандрового напряжения. При действии положительной полуволны напряжения эквивалентная схема цепи принимает вид, показанный на 3.72. На рисунке открытый диод Д

При действии отрицательной полуволны входного меандрового напряжения диод Д заперт. Эквивалентная схема ограничителя, в которой запертый диод заменен генератором тока Is, дана на

Кроме того, значения длительности фронта и среза выходного импульса стали конечными. Для оценки длительности фронта и среза импульса будем учитывать емкость Сак и паразитную емкость нагрузки С„ ( 3.74). Будем считать, что на входе действовала отрицательная полуволна меандрового напряжения. На выходе ограничителя установился уровень напряжения ?/вЫХ = — /4Яп, близкий