Материала необходимо

представляет собой эффективную (активную) площадь поверхности нагревателя, численно равную площади поверхности идеального нагревателя, работающего при тех же температурных условиях и при одинаковых значениях коэффициентов теплового излучения материала нагревателя и материала нагреваемого изделия.

В этих уравнениях: Рн — мощность нагревателя на каждую ветвь одной фазы, Вт; wKOa — допустимая удельная поверхностная мощность нагревателя выбранной конструкции (по 2.15 и табл. 2.1), Вт/м2; w№U— — г^идОэф; УФ — напряжение на ветви фазы нагревателя (согласно выбранной схеме соединений), В; FH — площадь поверхности нагревателя, м2; Ra — сопротивление одной ветви фазы нагревателя, Ом; Ьн — длина нагревателя (проволоки или ленты) на одну ветвь фазы, м; / — сечение нагревателя, м2; рг — удельное электрическое сопротивление материала нагревателя при рабочей температуре, Ом-м.

где у — плотность материала нагревателя, кг/и3.

где ргор — удельное электрическое сопротивление материала нагревателя в горячем состоянии, Ом • м; wu — допустимая удельная поверхностная

?„ и еизд — коэффициенты теплового излучения материала нагревателя и материала изделия; ws —

где К.пр — коэффициент, зависящий от материала нагревателя и термоэлемента, конструкции термопреобразователя и условий его работы.

где р — удельное сопротивление материала нагревателя при темпе-' ратуре J 0, a'Q —температурный коэффициент электрического сопротивления материала нагревателя, d — диаметр нагревателя, s — поперечное сечение нагревателя, к—коэффициент теплопроводности материала нагревателя, а' — коэффициент теплообмена с окружающей средой, аБ— постоянная Стефана—Больцмана, Го1— температура концов нагревателя, равная температуре окружающей среды. Теплоты Пельтье и Томсона по сравнению с другими малы и при расчетах в большинстве случаев не учитываются. В зависимости от конструкций преобразователей для решения уравнения (XI 1.5) используют различные упрощающие допущения.

где /С, и К2 — постоянные. Отклонения от квадратичности преобразования в основном обусловлены температурными зависимостями параметров материала нагревателя и термопары и изменениями условий теплообмена при изменении температуры нагревателя. При нагреве не выше 150° С слагаемое K2i'i находится в пределах 0,02 —0,1 (в среднем 0,05) [106].

где В = -^"\fnf\iHat, г — радиус нагревателя, рн—магнитная проницаемость материала нагревателя, а{ — удельная электропроводность материала нагревателя при температуре t, &Raf — изменение сопротивления нагревателя RB на частоте /. Для В С 1

Погрешности на низких частотах. Погрешности преобразователей на низких частотах обусловлены изменениями средней температуры нагревателя при изменении частоты переменного тока, вызванными температурными зависимостями электрического сопротивления и теплопроводности материала нагревателя. Погрешности воз-

где а0 —температурный коэффициент электрического сопротивления материала нагревателя, Ух — температурный коэффициент теплопроводности материала нагревателя, - Тс — среднее за период значение температуры в центре нагревателя на высокой частоте тока, Т — среднее по длине нагревателя за период значение температуры

Для того чтобы экспериментально исследовать магнитные свойства ферромагнитного материала, необходимо все измерения производить на образце, в котором магнитное поле однородное. Таким образцом

Величина порогового напряжения (/„ сильно зависит от чистоты поверхности полупроводникового материала. Необходимо также, чтобы диэлектрик не содержал ионных загрязнений ,так как это влияет на стабильность t/n. Типичные значения Un лежат в пределах 3 ... 5 В при. толщине окисного слоя 0,15 . . . 0,2 мкм.

Содержание ПЗ раскрывает вопросы задания и пишется в той последовательности, которая предложена в задании. При изложении материала необходимо придерживаться логической структуры, давать анализ и выводы по результатам расчетов, приводить ссылки на литературу при выполнении расчетов, выборе материалов, элементной базы, оборудования. Изложение материала в ПЗ должно идти от пер-

При изложении материала необходимо приводить рисунки, графики, диаграммы и делать ссылки на них в тексте пояснительной записки.

Из сказанного выше вытекает, что для определения е и tg б материала необходимо измерить емкость Сх и tg б образца. Эти измерения при частоте 50 Гц, как правило, производят с помощью мостов. Применяемый мост переменного тока должен иметь пределы измерения емкости, в которые укладывается емкость Сх испытуемого образца. Пределы измерения моста^должны перекрывать значения измеряемой величины tg б примерно в два раза. Напряжение и время выдержки при измерениях должны быть указаны в стан-

Для того чтобы экспериментально исследовать магнитные свойства ферромагнитного материала, необходимо все измерения производить на образце, в котором магнитное поле однородное. Таким образцом 170

Для того чтобы экспериментально исследовать магнитные свойства ферромагнитного материала, необходимо все измерения производить на образце, в котором магнитное поле однородное. Таким образцом

В качестве основного пособия для проектирования электрических машин общего назначения может быть использована настоящая книга. Однако для полноты проработки материала необходимо использовать также и другие источники. Так, при разработке конструкции машины следует обратиться к заводским чертежам аналогичных машин, близких по габаритам к заданной в проектном задании, каталогам и справочникам на электрические машины [23]. Примеры общей компоновки машин и конструкции их отдельных узлов и деталей подробно рассмотрены в [17], технология изготовления основных деталей и сборки -в [3], конструкция изоляции и изоляционные материалы, применяемые в электрических машинах различных назначений, - в [5].

риала. Для полного описания свойств материала необходимо знать распределение концентрации примеси по глубине, т. е. профиль легирования. Это прежде всего относится к тонкослойным структурам, полученным с помощью эпитаксии, диффузии или ионного легирования. В структурах специального применения часто требуется создавать резкие границы между сильно- и слаболегированными областями или распределение примеси, отвечающее заданным требованиям. Поэтому при изучении диффузионных, эпитаксиаль-ных и ионно-легированных слоев возникает необходимость в определении профиля легирования. Такие структуры характеризуются неоднородным распределением примеси, причем обычно полагают, что концентрация примеси зависит только от одной координаты. Для образцов с неоднородным распределением примеси ни одно из выражений для коэффициента Холла, выведенное для однородного образца, не применимо. В случае неоднородных образцов можно судить лишь об эквивалентном значении коэффициента Холла, который характеризует весь слой.

где / — длина пружины, м; b — ширина пружины, м; S — толщина пружины, м; Е — модуль упругости Н/м2. Из анализа формулы следует, что наибольшее влияние на точность характеристики оказывают отклонения длины пружины и ее толщины. Для лучшего использования упругих свойств исходного материала необходимо спиральные и плоские пружины длинной стороной располагать вдоль проката листа или ленты.

* Поскольку электрическая прочность диэлектриков зависит от толщины материала, необходимо указывать, какой толщине материала она соответствует.