Максимальное превышение

При малых входных напряжениях ОУ в работе не участвует. Входное напряжение фактически прикладывается к делителю, состоящему из сопротивлений резистора Л3 и нагрузки RH. Часть напряжения входного сигнала выделяется на сопротивлении нагрузки /?„. При определенном входном напряжении происходит закрывание диодов моста. Коэффициент усиления напряжения ОУ принимает максимальное значение. Напряжение на выходе ОУ приобретает максимальное положительное или отрицательное значение (+Ua или — Un в зависимости от полярности напряжения входного сигнала). При этом происходит электрический пробой одного из стабилитронов (VD6 при напряжении на выходе ОУ + С/п, VD5—при —{/„). Дальнейшему увеличению напряжения на выходе с ростом мвх препятствует стабилитрон, находящийся в состоянии обратимого электрического пробоя.

Максимальное значение кривой п. с. Р(х) имеет место под пазами с объемом теку, равным нулю (4, 10, 16 и 22). Если при этом ординаты объема тока меняют положительное значение на отрицательное (наприм р, под пазом 4), то значение н. с. максимальное положительное; если отрицательное на положительное (например, под пазом 22), то значение н. с. максимальное отрицательное. Величина амплитуды н. с. равна полусумме расположенных рядом ординат объемов тока, имеющих один знак (или одно направление).

Амплитуда дополнительной составляющей Рд обычно не превышает 25—30% основной. В явнополюсных машинах с электромагнитным возбуждением обычно xd~>Xg, и дополнительная мощность Рд при угле 0=45° имеет максимальное положительное значение. При работе машины обычно 0<45; поэтому дополнительная мощность увеличивает полную электромагнитную мощность, Вследствие действия Рд

а, б, в, г — для момента Бремени, когда ток в фазе А имеет максимальное положительное значение; д, е, ж, э — для момента времени, когда ток в фазе Л имеет максимальное отрицательное значение; а и д — диаграммы фазных токов; б и е — векторы токов прямой последовательности; в к ус — векторы токов обратной последовательности; г и з — векторы токов нулевой последовательности

°mll' am21' am31 — максимальное положительное ускорение во время удара; ami2' °m22' am32 ~ то жо после удара;
На 14.1 изображено семейство симметричных гистерезисных петель. Для каждой симметричной петли максимальное положительное значение В равно максимальному отрицательному значению В и соответственно Ятах = —Ятах .

шаг обмотки у = 5, распределяют также нижний слой проводников по соответствующим фазам; так, например, если верхние стороны двух сек-цийфазы А находятся в пазах 1 и 2, то нижние стороны их — соответственно в пазах 6 и 7, отмеченных буквой Л. Следующая пара нижних проводников 8 и 9 принадлежит фазе Б и т. д., пока не будут отмечены попарно все проводники нижнего слоя. Затем на схеме из верхнего слоя проводников выносят выводы начал фаз А, В, С со сдвигом относительно друг друга на 4 паза в направлении справа налево. Далее, для образования полукатушек одной фазы, состоящих каждая из двух секций, нужно соединить попарно верхние и нижние проводники с одинаковыми буквами А—А, В—В или С—С, как показано на 23.6. При этом секции имеют одинаковые размеры и форму. Соединение между полукатушками каждой фазы производится через нижние стороны секций. Например, для фазы Л эти стороны находятся в пазах 1 к 7. На 23.6 стрелками показаны направления э. д. с. в проводниках для момента времени, когда в фазе А. э. д. с. имеет максимальное положительное значение, а в фазах В и С — половину его и обратный знак. Характерной особенностью двухслойных обмоток статора с укороченным шагом является то, что в некоторых пазах статора токи в проводниках верхнего и нижнего слоев имеют противоположное направление, так как эти проводники принадлежат разным фазам обмотки (см. 23.6).

После обратного переключения элементов 9t и Э2 начинается процесс восстановления начальных условий: конденсатор С, зарядившийся при формировании импульса до напряжения t/CT » ?/пор — — ?„, разряжается через выходное сопротивление гвых ^ элемента Эь резистор г и сопротивление гпр диода Д на источник начального напряжения Ек. Постоянная времени цепи разряда в2«С(/-ВЬ1Х1 + + т + гпр) время восстановлени-я tB » Зв2. Диод Д, шунтируя резистор R при разрядке конденсатора С, ускоряет процесс восстановления. Кроме того, при использовании это го диода исключается появление положительных выбросов напряжения, превышающих напряжение питания -\-Е, на первом входе элемента Э2. Максимальное положительное напряжение на этом входе, соответствующее моменту обратного переключения t— ti, равно Ен-\-еок.

Потокосцепление ?12 этого поля с обмоткой 1 зависит от угла Y, характеризующего ее положение по отношению к обмотке 2. При 7 = 0 потокосцепление имеет максимальное положительное значение

ие щгареждеиия напряжение и ток _ не должны превышать предельно допустимых значений. Например для тиристоров ВКДУ-ЮО и ВКДУ-150 максимальное положительное напряжение на управляющем электроде ие должно превышать 20 В, прямой ток управляющего электрода должен быть ограничен 2 А,

На 14.1 изображено семейство симметричных гистерезисных петель. Для каждой симметричной петли максимальное положительное значение В равно максимальному отрицательному значению В и соответственно Яшах = !---Ятах .

При определении ограничений на выпускаемые конденсаторы ЕН в процессе разработки учтены следующие основные факторы: .допустимое превышение температуры, кратковременный .характер разрядного тока, несинусоидальность напряжений и токов в цикле «заряд—разряд», запас по электрической прочности. Удовлетворение указанным ограничениям на конденсаторы ЕН требует поверочных оценочных расчетов. На основе теплового расчета определяется максимальное превышение температуры, которое не должно быть больше допустимой &TmK^:^Tma для указанного в справочных данных ресурса. При АГт(„>АГдоп снижается ресурс, а &Ттах<АТтп приводит к недоиспользованию по среднециклической и разрядной мощности.

Замечено, однако, что приведенный анализ можно распространить на многие объекты, далеко не удовлетворяющие классическим предпосылкам, при условии, что под величиной Фу принимается установившееся среднее или максимальное превышение температуры нагреваемого тела над наименьшей температурой охлаждающей среды, а под величиной постоян-

Определим, чему равно при сделанных допущениях максимальное превышение температуры проводника, когда x=L:

2. Для весьма коротких каналов, охлаждаемых воздухом, который циркулирует со сравнительно небольшой скоростью (два комплексно-сопряженных корня характеристического уравнения), влияние теплопроводности проводника оказывается весьма значительным. Максимальное превышение температуры проводника в этом случае практически не отличается от среднего ( 5-10). Использование упрощенной формулы и здесь целесообразно, но она должна применяться в форме, учитывающей выравнивание температуры по длине канала:

Чтобы удержать максимальное превышение температуры на заданном уровне, при повышении мощности машины и увеличении отводимых средой потерь Р необходимо, как это видно из выражения (5-14), увеличивать расход охлаждающей среды Q, коэффициент теплообмена а и площади поверхности охлаждения F. В случае непосредственного охлаждения газом может быть также увеличена удельная объемная теплоемкость путем повышения начального давления.

2. Максимальное превышение температуры проводников задано. Требуется определить зависимость необходимого давления нагнетательных элементов от длины охлаждающих каналов например, при охлаждении водородом обмотки возбуждения турбогенераторов.

Пример 3. Определить зависимость необходимого давления вентилятора от длины каналов, обмотки возбуждения турбогенератора, если допустимое максимальное превышение температуры обмотки -&м = 90 К. Охлаждающая среда — водород. Удельные потери р=1022 Вт/м. Размеры канала П = 0,0348 м; d=0,00762 м. Имеем

Если кроме фтах заранее установлена и температура окружающего воздуха Фокр (в большинстве случаев ее принимают равной 40°С), то определено максимальное превышение температуры tmax, а это однозначно определяет и мощность машины: подставляя в (9.1) значение АРгаах~Я(1—л), получим

Так как наиболее нагретая точка обмотки находится обычно в пазовой части, максимальное превышение температуры можно on-N

В первую очередь нужно учесть тип применяемой изоляции: ее толщину, теплопроводность и допустимое максимальное превышение температуры tmax. В первом приближении можно считать, что тепловая нагрузка (Aja) пропорциональна превышению температуры ттах и тогда уточненное значение линейной нагрузки

В табл. 2.1 указаны длительно допустимый нагрев v«HOpM для жил проводников в условиях нормальной эксплуатации, максимальное превышение температуры тж.макс, допускаемое в режиме короткого замыкания (к.з.), а также кратковременно допускаемый нагрев гз,шк в моменты пиков нагрузки; в табл. 2.2 — расчетная температура среды УС.норм, принятая по нормам для вычисления длительно допустимых нагрузок. По данным табл. 2.1 и 2.2 можно определить допустимые превышения температуры: