Максимальная допустимая

Режим работы сварочного оборудования. Сварочные машины и аппараты обычно характеризуются специфическим режимом повторно-кратковременной нагрузки, обусловленным рабочим процессом сварки. Источник сварочного тока нагружается током только во время горения дуги. При ручной дуговой сварке максимальная длительность горения дуги определяется временем расплавления одного электрода. Минимальная длительность перерыва в горении дуги определяется временем замены электрода и повторного зажигания дуги. Помимо замены электродов перерывы в горении дуги вызываются необходимостью перестановки свариваемых деталей или передвижения сварщика с электрододержате-лем (а иногда и со сварочным аппаратом) к новому участку сварки.

Общая длительность цикла t^=ti-\-t2 при допустимой ПР не может быть произвольной, так как на температуру обмоток непосредственно влияет абсолютное значение длительности включения t\ ( 5.6). Поэтому, кроме ПР, в паспорте сварочного оборудования обязательно оговаривается максимальная длительность цикла /ц.

открывает элемент И\0> на второй вход которого непрерывно подаются импульсы стабильной частоты f== =20 кГц от генератора ГИ. Число импульсов этого генератора за время импульса Т, подаваемого с ВИП\, ВИПз, ВИП5, ВИПт, подсчитывается пересчетной схемой ПС в двоично-десятичном коде. Максимальная длительность импульса с ВИП Готах = Ю мс; минимальная длительность, соответствующая нулевому значению измеряемой величины, Tmin==2 мс. Следовательно, за время t — Tmax — Tmin = = 8 мс подается 160 импульсов.

5. Через тиристор таблеточной конструкции протекает ток синусоидальной формы амплитудой 650 А, частотой 100 Гц; максимальная длительность открытого состояния тиристора 5 мс; /?ст-к = 0,03 С/Вт, Як-0=0,01 С/Вт, Tjmax= 125 °С, 7'ср = 35°С. Рассчитать охладитель штыревого типа.

4) максимально допустимым прямым импульсным током /пр, итах. при котором обеспечивается заданная надежность диода при длительной работе. При этом оговаривается максимальная длительность импульса;

и сравниваем его с величиной тук, рассчитанной в предыдущем пункте. Если тук н > тук, то максимальная длительность выходного импульса не превышает допустимую величину. В противном случае, т. е. при ТУК н < ТУК> необходимо ограничить пределы изменения тока нагрузки /к н или входного тока /б m с тем, чтобы уменьшить нестабильность длительности выходного импульса. Для ограничения пределов изменения тока нагрузки иногда усилитель нагружают на балластное сопротивление. Для стабилизации амплитуды входного тока /с т применяется предусилитель-ограничитель.

При работе триггера в счетном режиме (когда спусковой сигнал действует одновременно на оба транзистора) быстродействие зависит также от длительности спускового импульса, минимальная величина которой определяется временем, необходимым для подготовки триггера к перебросу. Максимальная длительность ограничивается временем, в течение которого заряды на запоминающих конденсаторах становятся примерно равными. С увеличением длительности спусковых импульсов уменьшается быстродействие триггера, так как в счетном

Максимальная длительность спускового импульса определяется временем, необходимым для отпирания транзистора, закрытого в исходном состоянии. Это время, а следовательно, и длительность спускового импульса определяется из неравенства

Пример 5.9. Для иллюстрации особенностей расчёта выходного каскада усилителя импульсных сигналов со значительной амплитудой сигнала на выходе рассчитаем оконечный каскад со следующими данными: время установления /,,<10~8се/с, выброс 8, равный критическому; максимальная длительность усиливаемых импульсов Тмакс=2-10~5сек; спад плоской вершины А<3%. Наибольшая расчётная амплитуда выходных импульсов ивыхок=18 в должна обеспечиваться при любой полярности входных импульсов; постоянная составляющая напряжения на нагрузке должна отсутствовать. Количество импульсов в секунду не более 1000. Полезной нагрузкой каскада являются ёмкость Сн =8 пф и активное сопротивление RH =0,1 Мом, соединённые параллельно. В каскаде должна быть использована малогабаритная подогревная лампа с напряжением накала 6,3 в.

Помехоустойчивость такой передачи при постоянной амплитуде импульсов тем выше, чем больше разность Т2 — TI. Из уравнений (5.22) и (5.24) следует, что помехоустойчивость при передаче амплитудной манипуляцией выше, чем при широтной манипуляции (амплитуда и максимальная длительность импульсов в обоих случаях одинаковы).

Пример 5.9. Для иллюстрации особенностей расчёта выходного каскада усилителя импульсных сигналов со значительной амплитудой сигнала на выходе рассчитаем оконечный каскад со следующими данными: время установления t у < 10~~ сек, выброс S, равный критическому; максимальная длительность усиливаемых импульсов Т M,tt,c = 2- 10~5 сек; спад плоской вершины Д<3%. Наибольшая расчётная амплитуда выходных импульсов ивыл ок = 18 в должна обеспечиваться при любой полярности входных импульсов; постоянная составляющая напряжения на нагрузке должна отсутствовать. Количество импульсов в секунду не более 1000. Полезной нагрузкой каскада являются ёмкость Сн =8 пф и активное сопротивление /?« =0,1 Мом, соединённые параллельно. В каскаде должна быть использована малогабаритная подогревная лампа с напряжением накала 6,3 в.

Ограничения, накладываемые на высшую скорость подъема, имеют меньшее значение, поскольку высокие скорости возможны только при подъеме легких грузов, когда длина инструмента невелика. По экспериментальным данным (см. 38) пики давления при подъеме составляют по величине 0,6 от аналогичных значений при спуске. Однако максимальная допустимая величина отклонения давления на забой в сторону уменьшения нередко значительно (например, в два раза) меньше, чем в сторону увеличения. Это обстоятельство указывает на необходимость контроля за параметрами бурового раствора в процессе подъема, но не накладывает существенных ограничений на высшие скорости подъема, поскольку во всех случаях существует возможность регулярного долива скважины и утяжеления бурового раствора.

Максимальная допустимая скорость навивки каната на барабан. В практике отечественного и зарубежного машиностроения принимается, что при отсутствии канатоукладчика максимальная допустимая линейная скорость навива каната на барабан составляет 20 м/с. Данный критерий (установившийся свыше 20 лет назад) применяется к буровым лебедкам с различным диаметром барабана и натяжением ходового конца талевого каната, а главное, с различными видами привода. Действительно, линейная скорость каната обусловливает темпы его износа, износа канатоведущих шкивов талевой системы и равномерность навивки каната на барабан. В обоих случаях наиболее ответственным моментом является период разгона и связанный с ним рывок. Однако на установках с электроприводом разгон может быть осуществлен плавно, по заданному закону ускорения, в связи с чем допустимая высшая скорость каната по сравнению с дизельным приводом должна быть повышена. Так, Дж. Ричи в 1973 г. предложил ограничить скорость навивки и свивки бурового каната для уменьшения износа до 25 м/с [121].

При учете только активного объема конденсатора Fa удельная энергия HryYa=W\/ya = (),5?aE2. где Е=Ерт — максимальная допустимая рабочая напряженность электрического поля. Так, пропитанная бумага имеет еа^(5-4-6)?0 и электрическую прочность приблизительно 250 кВ/мм. При этом для конденсаторов ЕН [3.4] предельная рабочая напряженность ?рт:$ 100 кВ/мм. Предельная удельная энергия по активному объему, соответствующая рабочей напряженности 100 кВ/мм и еа = (5-^6)Е0, составляет К,/уд = 250 — 300 кДж/м3. При средней удельной массе конденсатора Л/ау„ = Ма/1>'а==3000 кг/м3 имеем

Так, например, максимальная допустимая разность температур по ширине фланцев ЦВД и ЦСД, которые также могут оказаться в тяжелых условиях при пуске мощных паровых турбин, не должна превышать 100—120°С. Применение специального внешнего обогрева фланцев паром улучшает их температурный режим и по зволяет существенно снизить или даже получить отрицательную разность температур по ширине (внешняя сторона фланцев горячее внутренней). -При осуществлении внешнего обогрева фланцев необходимо учитывать условия прогрева ротора, чтобы обеспечить допустимое его относительное перемещение. Здесь следует иметь в виду соотношение масс цилиндров и роторов. Поэтому внешний обогрев фланцев ЦСД ввиду отмеченных выше особенностей роторов ЧСД применяется не для всех типов турбин. Обогрев шпилек позволяет сократить разность температур между ними и фланцами и уменьшить напряжения в них, а также может способствовать снижению температурных разностей по ширине фланца.

Тк; Т» — постоянная времени машины соответственно электромеханическая, электромагнитная / — температура, ширина щетки /к — коллекторное деление <о — максимальная допустимая температура для данного

Мощность, выделяющаяся в диэлектрике, пропорциональна мнимой части диэлектрической проницаемости г" — к' tg б, называемой иначе фактором потерь, а также частоте и квадрату напряженности электрического поля. Стремление ускорить нагрев приводит к использованию высоких частот и больших напряженно-стей электрического поля. Максимальная допустимая напряженность не должна превосходить электрической прочности диэлектрика, т. е. напряженности поля, при которой происходит пробой и разрушение диэлектрика. Выбор максимальной допустимой частоты связан с особенностями волновой структуры высокочастотного электромагнитного поля.

При высокочастотной сушке древесины заготовки укладывают в прямоугольный штабель, имеющий вертикальные и горизонтальные каналы для циркуляции воздуха. Штабель помещают в сушильную камеру между висящими вертикально плоскими электродами. В камеру подается воздух при температуре 70 °С и влажности 70—90% [10]. Влажность воздуха увеличивается к концу сушки, чтобы избежать появления трещин. Температура в центре заготовки должна быть 100—105 °С, а на поверхности — около 80 °С. Тепловой расчет следует выполнять для Гс — 90 °С. Максимальная допустимая частота обычно снижается из-за больших размеров загрузки до 0,3—0,5 МГц. Плотность источников тепла 0,01— 0,05 Вт/см3; напряженность поля в древесине 100—400 В/см; время сушки составляет несколько часов [10].

максимальная допустимая температура, °С

Иногда настолько необходимо повысить мощность в ограниченном объеме, что идут на повышение допустимой температуры, несмотря на сокращение срока службы машины. Например, для тяговых двигателей максимальная допустимая температура принимается на 40...50°С большей, чем для машин общего назначения. Еще более высокая температура допускается для авиационных машин, где особенно важен полетный вес.

Тип осцил- Тип Номинальная рабочая по- Чувствитель- Сопротивле- Максимальная допустимая амп-

Решение. Коэффициент механической перегрузхи/?„ = Мк/Мнпм, где Л4К—допустимый по условиям нагрева момент при кратковременной нагрузке; М,)М — номинальный момент. Максимальная допустимая перегрузка асинхронного двигателя по моменту составляет 0,85.Мтах. Тогда коэффициент механической перегрузки