Линейного активного

где §т определяет транспонированный вектор столбец §. Jmin (К) можно использовать в (10.2.40) для вычисления ОСШ линейного эквалайзера с 2К +1 коэффициентами ячеек.

В этом разделе мы рассмотрим характеристики качества линейного эквалайзера, который оптимизирован при использовании критерия минимума СКО. Как минимум СКО,

Вероятность ошибки в линейном эквалайзере по минимуму СКО. Выше мы обсуждали качество линейного эквалайзера через минимально достижимое СКО Jmi и выходное ОСШ у, связанное с Jmin формулой (10.2.40). К сожалению нет простого отношения между этими характеристиками и вероятностью ошибки. Причина в том, что линейный эквалайзер по минимуму СКО содержит некоторую остаточную МСИ на своем выходе. Эта ситуация не похожа на ту, которая имеет место в ЭНВП неограниченной длины, в котором нет остаточной интерференции, но только гауссовский шум. Остаточная интерференция на выходе эквалайзера по минимуму СКО не удовлетворительно характеризуется, как аддитивный гаусовский шум, и, следовательно, выходное ОСШ нельзя легко преобразовать в эквивалентную вероятность ошибки.

В качестве иллюстрации ограничения качества линейного эквалайзера в присутствии существенной МСИ, рассмотрим на 10.2.4 вероятность ошибки для двоичных (противоположных) сигналов, полученных моделированием по методу Монте-Карло для трех каналов с дискретным временем, показанным на 10.2.5. С целью сравнения на 10.2.4 также показана характеристика, полученная для канала без МСИ. Характеристика эквивалентного канала с дискретным временем, показанная на 10.2.5(а), типична для телефонного канала хорошего качества.

ясно показывают, что канал по 10.2.5(с) имеет наихудшую спектральную характеристику. Следовательно, качество линейного эквалайзера для этого канала наихудшее из трёх рассматриваемых случаев. Следующий по качеству канал показанный на 10.2.5(?), и наконец, наилучшее качество получается для канала, показанного на 10.2.5(а). Действительно, он проигрывает каналу без МСИ по ОСШ примерно на 3 дБ.

Следовательно, имеется потеря в ОСШ на 3 дБ, обусловленная наличием МСИ. По сравнению с этим, потеря качества для линейного эквалайзера очень существенная. Его выходное ОСШ, определяемое (10.2.53), равно уж «(2/N0J2 для N0«l.

Эти результаты иллюстрируют превосходство эквалайзера с обратной связью по решению, когда пренебрегают влиянием на качество ошибок в цепи обратной связи, относительно линейного эквалайзера. Очевидно, что можно достичь значительный выигрыш в качестве относительно линейного эквалайзера включением блока обратной связи по решению, что ограничивает МСИ от предшествующих про детектированных символов.

Прежде всего, сравнение этих результатов с теми, которые представлены на 10.2.4, приводят нас к заключению, что эквалайзер с обратной связью по решению даёт существенное улучшение качества относительного линейного эквалайзера, имеющего то же число ячеек. Во-вторых, эти результаты указывают на то, что всё еще имеется существенное ухудшение качества эквалайзера с обратной связью по решению, обусловленное остаточной МСИ, особенно в каналах с большими искажениями, таким, как показано на 10.2.5 с. В заключение, потеря качества, обусловленная ошибочными

a. Определите коэффициенты ячеек трёхячеечного линейного эквалайзера, основанного на критерии обнуления.

а. Определите коэффициенты ячеек трёхячеечного линейного эквалайзера, который выравнивает характеристику канала (принимаемого сигнала) до эквивалентного сигнала с парциальным откликом (дуобинарный сигнал)

Ь. Минимум СКО линейного эквалайзера и эквалайзера с ОСР с неограниченным числом ячеек зависит от сложенной спектральной характеристики канала

9.19. Коэффициент усиления линейного активного четырехполюсника (без учета обратных связей) равен SR3K, где R3f = = jRjjRCT/(/?i + .RCT), а коэффициент отрицательной обратной связи, обусловленной терморезистором, равен /?(/Лэк.

Таким образом, схема замещения любого линейного активного двухполюсника состоит из резистивного элемента сопротивлением Rm и источника напряжения Е = 1/х =

Для этого линейного участка характеристики схема замещения нелинейного резистивного элемента имеет вид линейного активного двухполюсника с входным

В качестве источников питания усилителя используют стабильные источники энергии постоянного тока. Источники входного сигнала (датчики) вырабатывают изменяющиеся во времени напряжения различной амплитуды, частоты и формы. Источник входного сигнала может быть представлен схемой замещения в виде линейного активного двухполюсника. Нагрузка усилителя — устройство, обычно представляющее собой некоторый линейный пассивный двухполюсник. Сам усилитель относительно двух пар его входных и выходных зажимов является нелинейным четырехполюсником вследствие нелинейности характеристик входящих в него элементов.

Очевидно, что уравнения (2-41) выражают внешнюю характеристику линейного активного двухполюсника (Л на 2-11,а). Она не от-

Как известно из § 2.25, схему линейного активного двухполюсника по отношению к зажимам а и b выделенной ветви можно представить в виде последовательного соединения источника ЭДС с ЭДС, равной напряжению на зажимах ab при разомкнутой ветви ab (Uabx), сопротивления, равного входному сопротивлению ^линейного двухполюсника, и сопротивления ветви ab ( 13.14, б).

В случае линейного активного четырехполюсника 4.15, а, с внутренними источниками частоты /, заменив источник ЭДС частоты / в ветви / на нелинейный элемент НЭ1 и линейную нагрузку ZH в ветви 2 на НЭ2 на любой гармонике v/(v=^l) в схеме установится режим, при котором ZMH31(v/)=—Zcl(v/) и ZBxH32(v/)=-Zc2(v/), где Zci(vf)и ^(W) — характеристические сопротивления линейного четырехполюсника по отношению к ветвям / и 2 на частоте v/, определяемые по (4.26).

Трудности расчета видны уже при анализе простейшей схемы, состоящей из последовательно соединенных линейного активного сопротивления и нелинейной индуктивности, подключенных к источнику заданного напряжения. Ток в цепи и напряжение на элементах нельзя рассчитать, не зная динамической магнитной характеристики катушки, а она в свою очередь не известна, пока не найдены напряжение или ток катушки (по величине, форме). Кроме того, практически невозможно иметь экспериментальные динамические характеристики для большого числа различных условий работы нелинейного элемента.

Схема диодного ограничителя амплитуды представляет собой делитель напряжения, состоящий из линейного активного сопротивления и внутреннего ее противления диода. Начальный режим диода в схеме ограничителе определяется величиной постоянного напряжения Е0.

Как известно из § 1.25-, схему линейного активного двухпо-люсника по отношению к зажи-

3. Построение характеристики передачи. Один из примеров построения характеристики передачи вытекает из предыдущего случая. Пусть с линейного активного сопротивления (резистора) при последовательном включении его с нелинейным снимается выходное напряжение. Тогда «ВЬХ = iR, и характеристика передачи может быть найдена простым изменением масштаба графика ( 1.4, с) по оси ординат.