Кратности максимального

Упрощенная принципиальная тепловая схема крупного блока АЭС с корпусным реактором кипящего типа показала на 7.9 [78]. Реактор, в котором замедлителем и теплоносителем является вода, имеет тепловую мощность 1912 МВт и работает в (локе с турбиной, мощность которой 7Vg =670 МВт (электрическая мощность нетто составляет 640 МВт). Для увеличения кратности циркуляции в активной зоне реактора в корпусе его установлены встроенные осевые насосы, а снаружи — два циркуляционных насоса. В этих условиях при номинальной мощности реактора среднее объемное паро содержание в активной зоне равно 42,7%, а на выходе из активной зоны 66,7%.

Значение кратности циркуляции /гц = Gn/D принимается в пределах 4— 10 с последующей проверкой по уравнению теплового баланса Gl;i,; = Dinn +

Вейз'и Митл [50], Хаммер и др. [51] сообщили об измерении распределения активности 16N между паром и водой в легководном и тяжеловодном кипящих реакторах и о распределении этой активности между . химическими формами. Без введения водорода или аммония в теплоноситель отношение активностей 16N в паре и в воде изменяется от 0,05 до 1. Ввиду высокой кратности циркуляции в кипящих реакторах это означает, что лишь небольшая доля образующегося 16N распадается р.не реактора. Типичные концентрации 16N на реакторе EBWR при мощности 20 Мет таковы: в воде над горючим — 7-10е атом/г и в паре над реактором — 2,5-108 атом/г.

ГЦН на период выбега в аварийных ситуациях, связанных с отключением маслосистемы (например, при обесточивании).. При нс.рмальной работе масляных насосов через бачок осуществляется непрерывная циркуляция масла. При этом бачок полностью заполнен и находится под давлением, приблизительно равным давлению в полости подшипникового узла. В случае отказа масляных насосов срабатывает автоматика, и ГЦН отключается. Масло под действием геометрического напора стекает из бачка в полость верхнего подшипникового узла, обеспечивая тем самым охлаждение и смазку рабочих поверхностей трения при выбеге насоса. Время истечения масла из масляного бачка около 180 с (время выбега насоса 150 с). Благодаря специально организованному подводу утечка масла из напорного бачка в обратную сторону, т. е. в масляную систему, исключается. Для предотвращения образования в верхней части бачка газовой подушки, а также вакуума (при опорожнении) предусмотрена перепускная трубка 9 внутренним диаметром 6 мм, сообщающая верхнюю полость бачка с атмосферой (трубопроводом свободного слива). Перепускная трубка ввиду малого диаметра является одновременно гидравлическим сопротивлением (дросселем), ограничивающим «паразитную» утечку масла. Из насоса масло по трубопроводам верхнего и нижнего слива направляется в сливной коллектор 11 и возвращается обратно в циркуляционный бак. Часть масла (около 10 % общего расхода) поступает на фильтры тонкой очистки 5 и возвращается также в циркуляционный бак. При номинальном режиме,, когда масло подается на четыре ГЦН, в работе находятся три маслонасоса, один холодильник, два фильтра грубой очистки и один фильтр тонкой очистки. На байпасе 6 вентиль должен быть полностью закрыт. Масляная система заполняется от системы объекта открытием вентиля 13. Объем циркуляционного бака 12 выбирается с учетом требуемой кратности циркуляции, а напорного бака 10 — из условия обеспечения подачи смазки на время выбега ГЦН при обесточивании. Все оборудование маслосистемы размещено в специальном помещении на 6 м ниже насосных.

этот критерий оценки надежности может быть заменен ограничением кратности циркуляции К> 3.

ся совпадение (в пределах заданной точности) заданной кратности циркуляции К с расчетной, полученной по действительным расходам циркуляции и расходу пара.

Для предотвращения прорыва пара через циклон и организации выхода воды с меньшим гидравлическим сопротивлением в нижней части корпуса устанавливают лопастную вставку (как правило, при кратности циркуляции менее 7) или крестовину. После циклонов вода попадает в поддоны, а из них — в водяной объем барабана.

Контур естественной циркуляции в вертикальном ПГ (см. 2.39) включает в себя опускной участок — кольцевой канал между корпусом и кожухом трубного пучка и подъемный — участок парообразования (трубный пучок) и циклоны. Задача расчета— определение кратности циркуляции Ка = Gu/Gn), где Gu — расход воды по опускному участку; Gn — па-ропроизводителъность ПГ.

этот критерий оценки надежности может быть заменен ограничением кратности циркуляции К> 3.

ся совпадение (в пределах заданной точности) заданной кратности циркуляции К с расчетной, полученной по действительным расходам циркуляции и расходу пара.

Для предотвращения прорыва пара через циклон и организации выхода воды с меньшим гидравлическим сопротивлением в нижней части корпуса устанавливают лопастную вставку (как правило, при кратности циркуляции менее 7) или крестовину. После циклонов вода попадает в поддоны, а из них — в водяной объем барабана.

Контур естественной циркуляции в вертикальном ПГ (см. 2.39) включает в себя опускной участок — кольцевой канал между корпусом и кожухом трубного пучка и подъемный—участок парообразования (трубный пучок) и циклоны. Задача расчета — определение кратности циркуляции Кц = Gu/Gn), где Gu — расход воды по опускному участку; Gn — па-ропроизводителъность ПГ.

Трансформаторы тока необходимого класса точности и конструктивного исполнения выбирают по следующим основным электрическим величинам: номинальному (максимальному) напряжению U а (t/max), номинальному первичному току I \к, опре-деляющему номинальный коэффициент трансформации /)п/5; кратности максимального допустимого тока динамической стойкости /Сд, представляющей собой отношение амплитуды максимального допустимого тока imax к амплитуде номинального первичного тока

Что касается кратности максимального момента /Сст. тах= = МСт. max/-
установить номинальное зйачение тормозного момента, исходя из допустимой кратности максимального момента для принятого типа Электрического тормоза;

В процессе поиска оптимального варианта учитываются тринадцать функциональных ограничений. Критериев оптимизации предусмотрено 37. Для блока статики: минимум суммарных затрат; минимальные стоимость и длина двигателя; минимальный расход меди; максимальные допустимая номинальная мощность, КПД и КПД при частичной нагрузке; максимальные коэффициент мощности и коэффициент мощности при частичной нагрузке; минимальный первичный ток; максимальное значение кратности максимального момента; минимальное значение кратности пусковой мощности; максимальное значение кратности пускового момента; минимум скорости нарастания температуры; минимум превышения температуры обмотки статора.

руемому двигателю, например наименьшие допустимые значения кратности максимального и минимального моментов, а для двигателей с короткозамкнутыми роторами также предельные значения пускового тока и наименьшие значения пусковых моментов. В отношении требований, не оговоренных в задании, спроектированная машина должна удовлетворять соответствующим ГОСТ.

Из круговой диаграммы можно найти также приближенное значение кратности максимального момента Mmgx*. Оно будет несколько занижено, так же как и в аналитическом расчете без учета изменения параметров от насыщения полями рассеяния и от действия эффекта вытеснения тока.

На основании (3.52) построены зависимости допустимого времени нарушения электроснабжения <„ар от электромеханической постоянной времени агрегата «двигатель — механизм» Та при различных значениях кратности максимального асинхронного момента ^макс„, и статическом моменте гп^^ = 0,8т„ОМ!(с(рИС 3.45).

На основании (4.10), (4.12) и (4.14) можно получить формулы для расчета кратности максимального и пускового моментов:

экспериментально полученные кратности максимального, минимального и пускового моментов примерно на 10% больше значений, установленных в ГОСТе. Поэтому формула механической характеристики должна основываться на относительных значениях моментов Мтах*, Л1тт* и Мп», установленных в ГОСТе;

мощность Ps, полезная мощность PRu, номинальная частота вращения n,i, ц, cos ф, кратности максимального kM и пускового kn моментов, кратность пускового тока kt — следует свести в таблицу.

Выбор пускового и рабочего конденсатора. По результатам исследований строятся зависимости искомых величин от емкости конденсатора ( 14.6). Пусковая емкость С„ выбирается из условия обеспечения минимального времени пуска при заданных кратнос-тях начальных пусковых токов и момента; рабочая емкость конденсатора Ср — из условия обеспечения номинальной мощности при заданной кратности максимального электромагнитного момента и допустимой степени эллиптичности магнитного поля. Оценка эллиптичности осуществляется с. помощью осциллографа по фигурам Лиссажу. Для этого, установив одинаковое усиление по осям осциллографа, подают на его пластины токи модели ias и tps. В установившемся режиме при рекомендованных масштабах токов на экране осциллографа появится в общем случае эллипс, а при выполне-