Кратность перенапряжений

где /н, /та*— номинальный и максимальный рабочий ток якоря машины; бшах, бдоп — максимальная рабочая и допустимая кратность перегрузки по току.

Иногда при выборе номинальной мощности резисторов, установленных во входных токовых цепях, необходимо учитывать возможность их кратковременной (1 с) перегрузки (см. § 1.8). К сожалению, в справочных данных по резисторам эти сведения не приводятся и перегрузочную способность резисторов разного типа приходится определять опытным путем. Так, для резисторов типа МЛТ допустимая в течение 1 с кратность перегрузки по мощности составляет 30—40.

где ?/ = /2//i — кратность перегрузки по току.

выше примере, был бы выбран ВП1 — 1 на 2А и кратность перегрузки равнялась бы двум, вместо четырех. В этих условиях tu равнялось бы приблизительно 800 мс, откуда по (VIII. 171) величина Рик.доп«з як 45 Вт (вместо 225 Вт). Предохранитель в первичной цепи не будет защищать транзистор, если имеется несколько вторичных обмоток.

Продолжительность перегрузки, мин, не более Кратность перегрузки турбогенераторов по току ротора

Продолжительность перегрузки, мин, не более Кратность перегрузки синхронных генераторов и компенсаторов

Кратность перегрузки генераторов и синхронных компенсаторов

Продолжительность перегрузки, мин, не более Кратность перегрузки по току ротора турбогенераторов серий

Кратность перегрузки по отношению 1 1,07 1,15 1,25

Статическая перееружаемость синхронного . генератора (т.е. предельно возможная кратность перегрузки при весьма медленном

б) при включении с трансформатором тока — 0,2; 75; 100; 150; 200; 300 а. Отношение конечного значения перегрузочной часта шкалы к значению номинального тока (кратность перегрузки) равно 10.

При увеличении длительности воздействия допустимые кратности перенапряжений уменьшаются. Например, по данным ВЭИ, допустимая кратность перенапряжений для внутренней изоляции трансформаторов 500 кВ при времени воздействия 1 с (установившиеся перенапряжения) падает до 2,0, а при времени 10 мин — i ч —

На 24-4 приведены зависимости максимальных кратностей-перенапряжений от произведения (1—k) (1—d), рассчитанные в соответствии с различными теориями. В области практических значений k и d разница между результатами расчетов не очень велика. Из рассмотрения кривых, приведенных на 24-4, можно_сделать вывод, что кратность перенапряжений лишь в редких случаях превосходит уровень изоляции установок 6—35 кВ. Однако эти перенапряжения опасны не только своей амплитудой, но и длительностью, и высокочастотным характером процесса. Кроме того, они охватывают всю сеть в целом, что повышает вероятность перекрытия изоляции, которое может произойти не только у места замыкания, но и в удаленных точках. Как устойчивая, так и перемежающаяся дуги могут гореть долго и переброситься на другие фазы, приводя к к. з. Поэтому во всех случаях необходима быстрая ликвидация дуги замыкания на землю, которая может быть достигнута путем ограничения тока через дуговой промежуток и уменьшения скорости восстановления напряжения.

ных зажиганий — до 7—11—перенапряжения на линиях редко превышают 3 ?/ф. Характерно, что число повторных зажиганий практически не влияет на возможную максимальную кратность перенапряжений, которая достигается уже при одном-двух повторных зажиганиях. В современных воздушных выключателях с продольным дутьем обычно не возникают повторные зажигания дуги. Лишь в отдельных случаях наблюдаются единичные повторные зажигания примерно через четверть периода промышленной частоты после первого обрыва тока. Возникающие колебания имеют небольшую амплитуду и перенапряжения не превышают 1,5 t/ф. На 274 приведены вероятностные кривые перенапряжений при отключении ненагруженных линий выключателями различных типов.

Номинальное напряжение предохранителя (особенно кварцевого) должно соответствовать номинальному напряжению установки (сети). Быстродействующие предохранители с кварцевым заполнением (типа ПК) значительно ограничивают ток КЗ и приближают cos ф к единице благодаря активному сопротивлению дуги. Поэтому при выборе их можно не учитывать апериодическую составляющую тока КЗ, принимая /от. ном ^ > /расч- Быстрое снижение тока после плавления вставки токоограничивающего предохранителя вызывает перенапряжение в цепи, которое зависит от индуктивности цепи и устройства предохранителя, в частности от длины плавкой вставки. Конструкция предохранителей типа ПК позволяет снизить кратность перенапряжений до допустимых пределов (2 — 2,5 (Уф) расчетной кратности внутренних перенапряжений.

Быстрое снижение тока в цепи после плавления вставки токоограничйвающих предохранителей вызывает перенапряжение в цепи; велнчина его зависит от величины индуктивности цепи и устройства предохранителя, в частности от длины плавкой вставки. Конструкция кварцевых предохранителей типа ПК позволяет снизить кратность перенапряжений до допустимых пределов (2—2,5Уф) расчетной кратности внутренних перенапряжений, обеспечивая достаточную динамическую устойчивость аппаратов и шин, включенных последовательно с предохранителями, при к. з.

При феррорезонансе на промышленной частоте происходят периодические насыщения магнито-провода трансформатора напряжения, возникают перенапряжения на нем. Кратность перенапряжений может превышать 2 {А, а ток в обмотке высокого напряжения имеет резко выраженную пико-образную форму с амплитудой в несколько ампер.

Вероятность Q(kB ) того, что в одной фазоком-мутации кратность перенапряжений фаза — земля

где Куа и отческое ожидание (среднее значение) и среднеквадратичное отклонение ударного коэффициента; U и а„ — соответственно математическое ожидание и среднеквадратичное отклонение вынужденного напряжения ( 38.23). Вероятность Q(k) того, что в одной фазокоммутации кратность перенапряжений фаза — земля на разомкнутом конце электропередачи окажется равной или превысит к, определяется с помощью параметра t

Оценку вероятности Q(k), т. е. того, что кратность перенапряжений в одной фазо-коммутации превзойдет /с, можно провести, используя следующие данные:

Амплитуда перенапряжений при перемежающихся дугах зависит от интервала между моментами гашения и повторного зажигания дуги, от сочетания скоростей восстановления электрической прочности и восстановления напряжения на поврежденной фазе, затухания и частоты колебательных процессов, напряжения смещения нейтрали, отношения значения емкости фазы на землю к значению междуфазной емкости С0/Сч и т. д. На 38.29 приведена кривая вероятности Q(k) того, что кратность перенапряжений окажется равной или превзойдет к. Это распределение усечено. Нижней точкой усечения является к = ]/3, т. е. кратность перенапряжений, соответствующая линейному напряжению. Как показывают экспериментальные исследования, при перемежающихся дугах верхней точкой усечения следует считать к = 3,2. В остальных случаях (металлические замыкания, замыкания в кабельных сетях с большим током) верхней точкой усечения следует считать к — 2,3. При резонансных и близких к ним настройках компенсации значения перенапряжений не превышают 2,7 L/ф, чему соответствует вероятность 0,975. При этом эффективность резонансно-настроенной компенсации составляет 0,9, т. е. только одно из десяти замыканий на землю развивается в многоместное КЗ.