Коррозионному воздействию

Испытания со свинцом в значительных количествах, вызывающих растрескивание, проводились при его концентрациях в воде 2,5—6,5 мг/кг. Испытания при концентрации свинца менее 0,1 мг/кг (без добавки свинца) не приводили к растрескиванию. Если источники свинца в системе незначительны и образующийся свинец хорошо растворим в других продуктах коррозии, то коррозионное растрескивание маловероятно.

Коррозионное растрескивание 'под напряжением в среде, содержащей хлориды и кислород. Лучше известны и широко распространены случаи растрескивания нержавеющих сталей при экспонировании их в растворах, содержащих кислород и хлориды, при напряжениях, превышающих некоторое пороговое напряжение, но устойчивых при напряжениях, соответствующих пределу текучести. Литература по этому вопросу содержится в обзоре [43].

Нержавеющая сталь применена для труб парогенератора в реакторах Шиппингпорт, Янки, Селни, Индиан-Пойнт-1, Сак-стон. Повреждения труб наблюдались в реакторах Шиппингпорт [71, 72], Индиан-Пойнт [73] и Янки [74]. Повреждения в парогенераторе Шиппингпортского реактора были приписаны совместному действию недостаточной циркуляции и присутствию свободной гидроокиси натрия в котловой воде, вызвавшими коррозионное растрескивание под напряжением в присутствии нелетучей щелочи. Причины повреждения труб парогенераторов в реакторах Индиан-Пойнт и Янки пока не установлены.

Инконель-600 применен для труб парогенератора в реакторе. CVTR. В течение трех лет в парогенераторе не было обнаружено утечек. Межкристаллитное коррозионное растрескивание под напряжением изучали на трех контрольных трубках из инконе-ля-600 в реакторе Айджеста [75]. Трещины образовались на наружной поверхности трубок, экспонировавшихся при 217° С в легкой воде, обычно содержавшей 1—4 мг/кг LiOH или КОН и только малые количества хлоридов и кислорода, после 250 дней работы (150 дней при номинальной температуре). Эти растворенные вещества могли концентрироваться на поверхностях в щелях, где было локализовано большинство трещин. Материал подвергался необычно высокому напряжению вследствие работы вхолодную и своего рода закалке (дисперсионному отверждению). Микроструктура содержала значительные осадки (дисперсии) в гранулах и на границах гранул. Первоначальные местные напряжения, обусловленные сваркой, были порядка 0,2% предела текучести. Исследователи наблюдали, что накопленный газ, содержащий кислород, ухудшает положение. Отмечен тот факт, что повреждение наблюдалось при более низкой температуре 217° С, чем повреждения, наблюдавшиеся в других лабораторных исследованиях (300° С и выше) [316, 45]. Экспонирование напряженных образцов труб, подобных тем, которые повреждались, при той же самой температуре за 6800 ч в чистой воде или за 4500 ч в 1 М LiOH не приводило к растрескиванию. Дальнейшая экспозиция в течение 1400 ч в 1 М Li ОН с добавкой 4 см3/кг кислорода дает некоторый пит-тинг, но без растрескивания.

5. Погодин В. П. и др. Межкристаллитная коррозия и коррозионное растрескивание нержавеющих сталей в водных средах. М., Атомиздат, 1970.

Для технической N2O4 в зоне кипения и конденсации в отличие от высокотемпературной зоны проявляется зависимость коррозионной стойкости сталей от их состава. Наряду со значительной общей коррозией наблюдаются специфические виды коррозии — межкристаллитная (МКК) и коррозионное растрескивание (КР) для сплавов на основе № и Ti, тогда как сплавы на основе Fe не подвержены КР, а с увеличением Cr KP уменьшается.

Раствор для хнмичхсксто оксидирования при 12Е—155 °С вызывает коррозионное растрескивание KLLCOKO-прочных сталей. При наличии на пе-меитировгг.кш; стальных деталях прп-жогов, образующихся, нипрамер, при механическом шлифовании, также происходит коррозионное растоес*"вяние.

— Коррозионное растрескивание 1.17

Турбина 25 Коррозионное растрескивание под напряжением

При фосфашровании высокопрочных сталей обнаруживается коррозионное растрескивание в области упругих растягивающих напряжений.

Раствор для химического оксидирования при 12Е—155 °С вызывает коррозионное растрескивание кцеоко-прочных сталей. При наличии на пе-меитировгг.кш; стальных деталях прп-жогов, образующихся, напрамер, при механическом шлифовании, также происходит коррозионное растоес*"вяние.

К четвертой группе относятся детали, расположенные внутри насоса, подверженные сильному коррозионному воздействию и небольшим механическим нагрузкам (направляющий аппарат, лабиринтные уплотнения рабочего колеса, вспомогательное колесо и т. д.). Они изготовляются из любых перечисленных выше сталей.

Интенсивному коррозионному воздействию подвержены контакты электрических аппаратов, работающие в условиях тропического и морского климата. В весьма своеобразных условиях находятся контакты и элементы распределительных устройств (электроды, экраны и др.) при использовании для гашения дуги и в качестве изолирующей среды элегаза и его смесей с другими газами. Кроме высоких изоляционных и дугогасящих свойств элегаз обладает более высокой по сравнению с воздухом теплоотводящей способностью. Это позволяет увеличить (до 20% и более) допу- RK,MKUM стимую температуру контактов элегазовых аппаратов, а следовательно, снизить потребление дефицитных контактных материалов за счет увеличения токовой нагрузки. В чистом виде элегаз инертен, вследствие чего переходное сопротивление в этой среде после некоторого роста (обусловленного наличием примесей) стабилизируется. Однако под действием электрических (дуговых и искровых) разрядов элегаз разлагается (см. § 3.6). При взаимодействии продуктов разложения элегаза с материалом контактов и конструкционных элементов дугогасительного устройства 3.11 на контактах образуются поверхностные пленки и отложения твердых пылевидных частиц (металлофторидов), вследствие чего резко возрастает переходное сопротивление.

Классификация окружающей атмосферы по коррозионному воздействию

В ряде случаев иеобходнмо наносить металлические покрытия на изделия из жаропрочных, тугоплавких н даже радиоактивных металлов для повышения их стойкости к окислению при высоких температурах и коррозионному воздействию различных агрессивных сред, облегчения условий пайкн, придания свойств специального назначения [18, 38, 45]. В табл. 24 приведены осповЯые технологические приемы подготовки ряда цветных металлов к нанесению гальванических покрытий.

Создание высокоэффективных пористых перегородок, пожалуй, можно считать главной и наиболее сложной проблемой диффузионного метода. Следует учесть, что перегородка должна быть очень тонкой (доли миллиметра) и прочной, чтобы противостоять перепадам давления и вибрациям. Ее делают двухслойной — с несущим и делящим слоями. Делящий слой должен иметь равномерную и очень высокую пористость при толщине несколько микрометров, а средний радиус пор должен быть 0,005 — 0,01 мкм. Количество таких мелких пор на 1 м2 поверхности может достигать 1013 — 1014. При температуре 90 °С перегородки должны; быть устойчивы к коррозионному воздействию гексафторида Урана.

достаточной стойкостью к коррозионному воздействию воды, пара и реакторных сред при рабочих давлениях и температурах;

Экономически необходимая средняя глубина выгорания уран-плутониевого топлива в РБН должна составлять 100—150 МВтХ Хсут/кг, т. е. она должна быть в 2,5—3 раза выше, чем в РТН, что обусловлено высокой стоимостью топлива РБН. Для достижения указанной глубины выгорания требуются высокая радиационная стойкость твэлов и ТВС РБН, необходимая стабильность гео-метрических параметров, сохранение герметичности и пластичности оболочек твэлов, их совместимость с продуктами деления и устойчивость к коррозионному воздействию теплоносителя и т. п.

Создание высокоэффективных пористых перегородок, пожалуй, можно считать главной и наиболее сложной проблемой диффузионного метода. Следует учесть, что перегородка должна быть очень тонкой (доли миллиметра) и прочной, чтобы противостоять перепадам давления и вибрациям. Ее делают двухслойной — с несущим и делящим слоями. Делящий слой должен иметь равномерную и очень высокую пористость при толщине несколько микрометров, а средний радиус пор должен быть 0,005 — 0,01 мкм. Количество таких мелких пор на 1 м2 поверхности может достигать 1013 — 1014. При температуре 90 °С перегородки должны; быть устойчивы к коррозионному воздействию гексафторида Урана.

достаточной стойкостью к коррозионному воздействию воды, ра и реакторных сред при рабочих давлениях и температурах;

Экономически необходимая средняя глубина выгорания уран-плутониевого топлива в РБН должна составлять 100—150 МВтХ Хсут/кг, т. е. она должна быть в 2,5—3 раза выше, чем в РТН, что обусловлено высокой стоимостью топлива РБН. Для достижения указанной глубины выгорания требуются высокая радиационная стойкость твэлов и ТВС РБН, необходимая стабильность гео-метрических параметров, сохранение герметичности и пластичности оболочек твэлов, их совместимость с продуктами деления и устойчивость к коррозионному воздействию теплоносителя и т. п.

') Для перекачивания нефти, нефтепродуктов, масел, сжиженных нефтяных газов, органических растворителей и других жидкостей, сходных с указанными по вязкости и коррозионному воздействию на детали насоса. Перекачиваемые жидкости должны содержать более 0,2% по массе и размером более 0,2 мм твердых взвешенных частиц.

х) Горизонтальные спиральные многоступенчатые с рабочими колесами одностороннего входа предназначены для перекачивания нефти нефтепродуктов и других жидкостей, сходных с указанными по вязкости и коррозионному воздействию на детали насоса и не содержащих абразивных включений.