Комплексного магнитного

Коэффициенты Ку.т и /Су.сх в (18.8) и (Ш.9) определяются без учета трудоемкости разработки деталей и сборочных единиц РЭА. Этот недостаток в известной мере может оценкой уровня унификации РЭА с помощью комплексного коэффициента схемоконструкторскои унификацш

Для повышения комплексного коэффициента использования необходимо повышать обслуживаемость машины и добиваться уменьшения потерь времени на устранение отказов (повышение ремонтопригодности). Эти потери времени в таких сложных объектах, как ЭВМ, в первую очередь связаны с поиском места неисправности. Важнейшим средством уменьшения указанных потерь и повышения обслуживаемости ЭВМ является система автоматического диагностирования, позволяющая локализовать неисправность.

Общий случай. Коэффициенты фазы р и ослабления а являются соответственно мнимой и вещественной частями комплексного коэффициента распространения

По-видимому линии передачи с такими свойствами должны напоминать линии без потерь. Докажем это. Преобразуем формулу (1.36), дающую общий вид комплексного коэффициента распространения:

Координатная сетка в плоскости Z'ux состоит из двух ортогональных семейств прямых вида 7?'BX==const и Х'ж— const. На осно- . вании сказанного- можно утверждать, что на плоскости текущего коэффициента отражения, т. е. на векторной диаграмме, описанной в § 5.1, эта сетка примет вид двух семейств окружностей, ортогональных друг другу. Круговой диаграммой полных сопротивлений называется векторная диаграмма на плоскости комплексного коэффициента отражения, снабженная координатной сеткой Rfm= = const и Х'ж= const.

где \2==ZiYi — квадрат комплексного коэффициента распространения гармонического волнового процесса, вычисленный на частоте возбуждающих источников.

Целью теории является не только объяснение наблюдаемых фактов, но и выработка способов улучшения технических характеристик систем. Проследим за тем, как решается важная прикладная задача — уменьшение искажения сигналов в линиях передачи. Выпишем еще раз формулу для комплексного коэффициента распространения

9.17. В замкнутой системе, состоящей из усилителя и четырехполюсника обратной связи ( 9.20), заданы: У?1 = 100кОм, #2 = 1 МОм, Г = 10пФ, С2 = 1 пФ. Коэффициент усиления А^у=1,3; при этом аргумент комплексного коэффициента передачи равен 2п во всем частотном диапазоне. Составить уравнение для комплексной передаточной функции цепи и определить, возможно ли в ней самовозбуждение колебаний.

Тогда ^С(со) = \К.((й) \ — зависимость от частоты модуля комплексного коэффициента передачи, называемая амплитудно-частотной характеристикой (АЧХ), ср(со) =arg(/C(o)) — зависимость от частоты фазового угла комплексного коэффициента передачи, называемая фазочастотной характеристикой (ФЧХ).

Схема алгоритма расчета амплитудно- и фазочастотных характеристик через известную передаточную функцию показана на 3.4. Программа 3.2 реализует этот алгоритм. Исходными данными для расчета служат полиномиальные коэффициенты числителя и знаменателя передаточной функции K(s), представленной в виде (3.4). Для расчета частотных характеристик задаются нижняя и верхняя граничные частоты диапазона, представляющего интерес для пользователя, и коэффициенты, определяющие способ изменения частоты в заданном диапазоне. В результате расчета получается таблица значений модуля и фазы комплексного коэффициента передачи на частотах, определяем мых выражением /<+i = &2fi+&i-

полнительных пересылок необходимых_данных. Общими именами являются: №/о — порядок матрицы Аь А и В — массивы, хранящие полиномиальные коэффициенты числителя и знаменателя передаточной функции. Кроме этих имен переменных в программе 3.2 приняты следующие обозначения: Р1 и Р2 — действительная и мнимая части числителя; Q1 и Q2—действительная и мнимая части знаменателя комплексного коэффициента передачи /C(s) в выражении (3.13); F и F1 — начальная и конечная частоты исследуемого диапазона; К.1 и К2 — коэффициенты, определяющие шаг изменения частоты; W — угловая частота, равная (o = 2nf; КЗ и К4 — действительная и мнимая части /C(s), соответствующие К' и К"; КО и YO — модуль и фаза комплексного коэффициента передачи.

расчета схемы с такими катушками пользуются понятием комплексного магнитного сопротивления [1].

1.10. В катушке индуктивности с каркасом тороидальной формы, выполненным из немагнитного материала, имеющей равномерно распределенную обмотку с числом витков ш=100, протекает ток 1=2 А. Определите, во сколько раз надо уменьшить ток в обмотке, чтобы в ферромагнитном магнитопроводе с зазором 6=1 мм сохранился тот же магнитный поток, и во сколько раз увеличится при этом индуктивность катушки? Зависимости составляющих удельного комплексного магнитного сопротивления материала магнитопровода от индукции для частоты /=50 Гц приведены на 1.5. Сечение магнитопровода s = l см2, длина средней магнитной линии в магнитопроводе /Ср=5 см.

1.11. На магнитопровод из пермаллоя с воздушным зазором надеты две обмотки с числом витков Ш]=20 и Ш2=20. Форма магнитопровода приведена на 1.6. Площадь его сечения постоянна и равна s=4 см2. Длина средней магнитной линии в магнитопроводе /ср=18,8 см. Длина воздушного зазора 6=0,2 см. Магнитные характеристики материала магнитопровода (составляющие удельного комплексного магнитного сопротивления Лмо и Ха0) для частоты f=50 Гц приведены на 1.5. Сопротивление меди обмо-

По полученным значениям индукции из кривых на 1.5 находим составляющие удельного комплексного магнитного сопротивления:

Процесс расчета проводится следующим образом. Вводятся исходные данные. Проводится аппроксимация сплайнами комплексного магнитного сопротивления массивного магнигопровода с учетом влияния на него относительной длины ротора и длины статора

Выясним физический смысл комплексного магнитного сопротивления. Полная мощность, выделяющаяся внутри параллелепипеда,

где /?ц — активная составляющая комплексного магнитного сопротивления, характеризующая потери в магнитном материале на гистерезис

Определив 1^ и Сй„ и соответственно X^L и Хцс, можно легко убедиться, что в обычных условиях составляющая Xpi комплексного магнитного сопротивления ничтожно мала по сравнению сХц.с- Поэтому комплексное магнитное сопротивление магнитной цепи принимают

Следует отметить, что составляющие R^ и Х^ комплексного магнитного сопротивления Z^ магнитной цепи не являются постоянными, а зависят при прочих равных условиях от индукции в материале, определяющей значение магнитной проницаемости, от степени проявления поверхностного эффекта и других факторов. Поверхностный эффект можно не учитывать, если толщина листа или толщина сплошного магнитопровода а < 2Zo,os, где Zo.oa — глубина проникновения электромагнитной волны в ферромагнетик (точнее, глубина ее затухания на 95%).

При отсутствии поверхностного эффекта или при его слабом проявлении составляющие комплексного магнитного сопротивления можно рассчитать с учетом формул, приведенных в [1251, как

Выделив вещественную и мнимую части и заменив ZM через удельные активную рм и реактивную %м составляющие комплексного магнитного сопротивления и геометрические размеры сердечника, при пренебрежении составляющими погрешностей второго порядка малости получим выражения для амплитудной