Коммутационных перенапряжений

В отдельных случаях, например у тихоходных машин, значение Ятах может быть увеличено в сравнении с данными 10-7, но с соответствующей проверкой механической жесткости и прочности вала, а также коммутационных параметров машины.

— f(DH2), применяемые на практике. При расчете коммутационных параметров в § 10-12 значения бд могут уточняться. Высоту добавочного полюса /гд рассчитывают по (10-16).'

Двухходовая петлевая обмотка, выполняемая двукратнозамк-нутой, ступенчатой (для улучшения коммутационных параметров), имеет уравнительные соединения как первого, так и второго рода. Число уравнительных соединений первого рода должно быть не менее одного на две-три коллекторные пластины. Соотношение площадей поперечного сечения уравнительных соединений и эффективных проводников такое же, как у простой петлевой обмотки.

Исследование коммутационных параметров построенных электрических машин показало, что для обеспечения высокой стойкости против возможного возникновения кругового огня значение gK у машин, не подвергающихся тряске, не должно превышать 1,8 В/мм; если g-K>l,8, то необходимо применение компенсационной обмотки. Для повышения коммутационной надежности машин компенсационная обмотка может быть применена и при gK< <1,8 В/мм.

Дальнейший расчет коммутационных параметров производят в такой последовательности.

В отдельных случаях, например у тихоходных машин, значение Ятах может быть увеличено в сравнении с данными 10-7, но с соответствующей проверкой механической жесткости и прочности вала, а' также коммутационных параметров машины.

= f(DH2), применяемые на практике. При расчете коммутационных параметров в § 10-12 значения бд могут уточняться. Высоту добавочного полюса /гд рассчитывают по (10-16).

Двухходовая петлевая обмотка, выполняемая двукратнозамк-нутой, ступенчатой (для улучшения коммутационных параметров), имеет уравнительные соединения как первого, так и второго рода. Число уравнительных соединений первого рода должно быть не менее одного на две-три коллекторные пластины. Соотношение площадей поперечного сечения уравнительных соединений и эффективных проводников такое же, как у простой петлевой обмотки.

Исследование коммутационных параметров построенных элект-

Дальнейший расчет коммутационных параметров производят в такой последовательности.

22. Толкунов В. П., Альтшулер И. Б., Кац Е. С., Сравнение коммутационных параметров электродвигателей постоянного тока предельной мощности, «Энергетика и электрификация», Киев, 1966, № 5.

Шунтирующие реакторы являются одним из наиболее эффективных средств снижения перенапряжений. Они уменьшают амплитуду коммутационных перенапряжений и облегчают условия гашения дуги в разрядниках. Применяются в сетях напряжением 500 кВ и выше, где на реакторы возлагаются, прежде всего, функции компенсации реактивной мощности. Поэтому стремятся не увеличивать количество реакторов сверх того, что требуется для компенсации.

При построении математической модели приняты следующие положения и допущения. Отказ изоляции обмотки происходит в результате к. з. (виткового, корпусного, межфазного), которое возможно только при существовании дефектов композиции витко-вой, корпусной и межфазной изоляции. Дефект может иметь место при поставке материалов, возникнуть в процессе изготовления обмотки (порезы, проколы, сдиры, трещины) и образоваться в результате старения (трещины). Перекрытие промежутков между токоведущими частями в местах дефектов происходит в результате воздействия коммутационных перенапряжений, возникающих при пуске, отключении или реверсе -электродвигателя. При расчете вероятности отказа витковой изоляции учитываются только плотно касающиеся участки соседних витков. Принято, что отказ корпусной и межфазной изоляции может произойти только при повреждении всех слоев в пределах элементарного участка.

Коэффициент, характеризующий качество пропитки, /гпр Длина образца провода /Обр. мм Среднее значение U,, кВ и среднее квадратичное отклонение фазных коммутационных перенапряжений о^, кВ Длина элементального участка /эл, мм Средняя допустимая температура обмотки 7, °С ее среднее квадратичное отклонение я—°С

Количество последовательно соединенных секций в фазе Среднее значение и среднее квадратичное отклонение величин фазных коммутационных перенапряжений на секции (кВ)

— I)2 dk — интеграл (см. приложение 40; дользоваться интерполяцией); k— крайность коммутационных перенапряжений

атмосферных и коммутационных перенапряжений. На подстанциях должны заземляться все нетоковедущие металлические части.

изолированной нейтралью изоляция электрооборудования и сети должна быть рассчитана на междуфазное напряжение. Однако для напряжений 35 кВ и ниже стоимость повышения изоляции электроустановок компенсируется повышенной надежностью питания потребителей при системе с изолированной нейтралью. При этом следует учитывать, что однофазное замыкание в сети с изолированной нейтралью может сопровождаться появлением перемежающейся дуги в месте замыкания и возникновением коммутационных перенапряжений, а также перехода однофазного замыкания, особенно в кабельных сетях, в двух- или трехфазное к. з. Поэтому в сетях с изолированной нейтралью предусматриваются сигнальные устройства, действующие при однофазных замыканиях на землю, а также устанавливаются предельные точки замыкания на землю (10—ЗОА) и ограничивается время для устранения замыкания на землю в пределах до 2 ч.

Одним из видов коммутационных перенапряжений являются дуговые перенапряжения, которые могут возникнуть в установках выше 1000 В, при однофазных замыканиях на землю; их значение превышает в 4—4,5 раза номинальное напряжение.

КМ — автоматический выключатель; TUV — регулировочная колонка; Т — трансформатор испытательный; РА — амперметр для измерения тока на стороне низкого напряжения; PV1, PV2 — вольтметры; РтА — миллиамперметр для измерения тока утечки испытуемой изоляции; SE — кнопка, шунтирующая РтА для его защиты от перегрузок; R1 — резистор для ограничения тока в испытательном трансформаторе при пробоях в испытуемой изоляции (1 — 2 Ом на 1 В ис- , питательного напряжения); R2 — то же для ограничения коммутационных перенапряжений на испытуемой изоляции при пробое разрядника (1 Ом на 1 В испытательного напряжения); FV — разрядник; L — испытуемая обмотка; К — корпус аппарата, изоляция которого испытывается

Нелинейные ограничители перенапряжений. Вместо вентильных разрядников для защиты электрооборудования от перенапряжений в последнее время начинают применяться нелинейные ограничители перенапряжений (ОПН), в которых использованы резисторы на основе окиси цинка. Ограничители перенапряжения снижают уровень коммутационных перенапряжений по сравнению с разрядниками на 30—40%, а атмосферных перенапряжений — на 10—20%. Ограничители перенапряжении присоединяются непосредственно к фазам защищаемой сети, т. е. без последовательно включаемых искровых промежутков (ИП), или с параллельно включенными искровыми промежутками (ОПИИ).

Статическое выпрямительное устройство VS1 предназначено для преобразования трехфазного напряжения частотой 500 Гц вспомогательного генератора GB4 в напряжение постоянного тока на выводах возбудителя (выполнено на кремниевых вентилях). Для защиты VS1 от коммутационных перенапряжений применяются R— С-це-почки, включенные на каждое плечо VS1. Характеристики КЗ и XX возбудителя приведены на 7.4 и 7.5.