Каскадном отключении

у ЛГ-каскадного усилителя с одинаковыми частотами полюсов

Получите аналитическое выражение импульсной характеристики h(t) однокаскадного усилителя ( 1.8.13), в котором применен подобный транзистор.

8.19 (УР). Получите формулу, описывающую им. пульсную характеристику h(t) для Af-каскадного усилителя малых сигналов с одинаковыми апериодическими нагрузками, предполагая, что частотный коэффициент передачи одного каскада

9.3. Частотный коэффициент передачи W-каскадного усилителя

В каждом усилительном каскаде применена эмиттерная темпера -, турная стабилизация, обеспечиваемая элементами R3 и Сэ. На 6.2 приведена схема замещения транзисторного Двух каскадного усилителя напряжения с резистивно-емкостной связью без нагрузочного устройства, поэтому на схеме не показан конденсатор связи СС2. Емкостный элемент С0 учитывает входную емкость Свх второго каскада (5.8а) и емкость монтажа См :

6.1. Схема двухкаскадного усилителя напряжения с резистивно-емкостной связью на биполярных транзисторах

6.2. Схема замещения транзисторного двухкаскадного усилителя напряжения с резистивно-емкостной связью ,

6.15. Модуль передаточной функции и-каскадного усилителя

6.23. Определить коэффициент усиления по мощности трех-каскадного усилителя, аналогично схеме 6.1.13, выполненного на транзисторах по схеме с общим эмиттером с параметрами: hn = 1 кОм; h,2 = 5-10~4; /i2i = 25; Л22 = Ю-10"6 См. Сопротивление нагрузочных резисторов .в каскадах /?г= 5 кОм; /?2 = = 20 кОм; /?3 = 2 кОм; /?„=600 Ом. Расчет произвести по приближенным формулам.

8.19. Характеристика двух-каскадного усилителя УМС

Дополнительное преимущество единиц децибел заключается в том, что операции умножения и деления при обработке результатов измерения заменяются операциями сложения и вычитания. Так, в схеме многокаскадного усилителя на 11 1 с известными значениями коэффициентов усиления каждого каскада общий коэффициент усиления

ных на общих опорах), возникают дополнительные условия. Они сводятся в основном к следующему. Ток 7с,з отстраивается от тока при внешних /С(1), /С(1>1) в режимах ( 5.18): при работе одной цепи и заземлении второй (отключенной) с обеих сторон и КЗ на землю в начале смежного участка ( 5.18,а); при каскадном отключении второй цепи, имеющей КЗ на конце, ближайшем к месту включения рассматриваемой защиты ( 5.18,6). За счет взаимоиндукции ток в защите в некоторых случаях оказывается при этом даже большим, чем в первом случае.

землю при каскадном отключении

Значения остаточных напряжений на шинах электростанции и подстанций определяются одновременно со значениями токов трехфазных КЗ (см. п. 4). В случае необходимости определения остаточного напряжения на шинах при КЗ в определенном месте линии по трем значениям остаточных напряжений (в начале, середине и конце линии) строится кривая изменения этого напряжения в зависимости от месторасположения точки КЗ на линии и затем графически находится искомая величина ( 5.10). Остаточное напряжение при каскадном отключении линии можно определить при расчете токов трехфазных КЗ на ЭВМ, задав в расчетном режиме сопротивление между началом линии и местом КЗ, равным сопротивлению срабатывания первой ступени дистанционной защиты (0,85 Хл), а сопротивление между местом КЗ и концом линии равным бесконечности. Так, для линии W2 на 5.5 при определении остаточного напряжения на шинах ЭС1 необходимо задать сопротивление между узлом 2 и местом КЗ, равным 0,85Х

при каскадном отключении параллельной линии, имеющей к. з. на землю на конце, блик; йшем к месту включения рассматриваемой защиты ( 3-13, б). За счет взаимои щукции ток в защите в некоторых случаях оказывается при этом даже больше, ч(м в первом случае.

а — при работе (Дной линии и заземлении второй (отключенной) с обеих сторон и к. з. на землю в нач; ле смежного участка; б — при каскадном отключении параллельной липни и к. з. на з^млю на конце, ближайшем к месту включения рассматриваемой защиты;

= / (фр) с прямой /с р реле РПОЛ10. Зона блокировки защиты обычно составляет 40—50° и, следовательно, зона работы — ± 140 ч- 130°. Внутреннее к. з. при одностороннем питании и каскадном отключении. Когда пусковые органы с другой стороны не срабатывают, блокирующих сигналов нет и защита работает, как при двустороннем питании.

Таким образом, при каскадном отключении короткого замыкания или при его повторном включении происходит по существу смена одного переходного процесса другим. При этом может оказаться, что условия повторного короткого замыкания тяжелее первоначальных, т. е. ток при повторном коротком замыкании достигнет большей величины.

ных на общих опорах), возникают дополнительные условия. Они сводятся в основном к следующему. Ток 1С,3 отстраивается от тока при внешних Кт, К(1Л) в режимах ( 5.18): при работе одной цепи и заземлении второй (отключенной) с обеих сторон и КЗ на землю в начале смежного участка ( 5.18, а); при каскадном отключении второй цепи, имеющей КЗ на конце, ближайшем к месту включения рассматриваемой защиты ( 5.18,5). За счет взаимоиндукции ток в защите в некоторых случаях оказывается при этом даже большим, чем в первом случае. Ток /с,з отстраивается от тока при внешних Kw, Ю1>1): в конце зоны l\, защищаемой I ступенью защиты предыдущего участка, когда на данном включена одна цепь, а вторая отключена и заземлена с обеих сторон (

Вначале, чтобы не усложнять выкладки, рассматривается машина без демпферных обмоток или контуров. Здесь следует обратить особое внимание на идентичность закономерностей изменения отдельных величин при принципиальном различии их начальных и конечных значений. Весьма рельефно тут проявляется свойство переходной э. д. с, благодаря которой удается легко перейти от одного процесса к другому (при каскадном отключении, автоматическом повторном включении и пр.).

тк.гюцрнии параллельной линии с противоположной ^т^Л^нм; "угкпвой орган, включенный на ток непивцеждинной фазы. не__дшжон срабатывать при каскадном отключении коротких замыканий на землю в сетях с глухозаземлеННЫми нейтралями.

линий ( 10.11, а, б, в). В качестве избирательных органов использованы реле направления мощности KW1 и KW2 двустороннего действия типа РБМ. Реле включаются по 90-градусно,й схеме на разности токов одноименных фаз (А и С) параллельных линий и соответствующие междуфазные напряжения. В схеме защиты предусматривается по-фазный пуск реле направления мощности. Это исключает возможность неправильной работы защиты при двухфазных коротких замыканиях, при которых реле направления мощности, включенное на ток неповрежденной фазы, может подействовать на отключение неповрежденной линии под влиянием тока небаланса и при каскадном отключении короткого замыкания под влиянием тока в неповрежденной фазе.