Колебаний напряжений

Регулирование частоты колебаний мультивибратора осуществляется путем изменения напряжения смещения, подаваемого на базы транзисторов

Задача 3.40. В схеме несимметричного мультивибратора ( 3.30) 7?! = 27 кОм; R2 = 68 кОм; R ' = 62 кОм; Л" = 100 кОм; С=10нФ. Чему равен период колебаний мультивибратора?

Полный период колебаний мультивибратора T = 2t*= 1,4/?6С6.

Приведенные формулы являются приближенными и могут давать ошибку порядка десятка процентов и более, а при повышенных температурах они вообще не пригодны. С повышением температуры уменьшается сопротивление перехода эмиттер-база закрытого транзистора, так как через него увеличивается ток неосновных носителей. Это сопротивление шунтирует сопротивление резистора RQ, изменяет постоянную времени перезаряда конденсатора и сокращает длительность импульса, изменяя тем самым частоту колебаний мультивибратора. Для уменьшения шунтирующего воздействия в схему мультивибратора вводят термокомпенсирующие цепи. Самым простым способом термостабилизации является уменьшение сопротивления резистора R&. Чем меньше сопротивление Rs по сравнению с обратным сопротивлением эмиттерного перехода, тем меньше изменение последнего сказывается на частоте колебаний. Однако уменьшение сопротивления Re требует для получения импульса заданной длительности такого же увеличения емкости конденсатора С, что приводит к увеличению постоянной времени заряда конденсатора и, следовательно, к затягиванию фронта отрицательного импульса. Для уменьшения фронта импульса следует уменьшить сопротивление резистора RK, что связано с увеличением тока насыщения /к. н и с ухудшением теплового режима транзистора. Для того чтобы не перегрузить транзистор и одновременно улучшить форму импульса, сопротивление резистора в цепи коллектора иногда разбивают на две части ( 119). Величину R'K выбирают таким образом, чтобы выполнялось условие /к. нас <С < /к. доп. Так как перезаряд конденсаторов происходит через малые сопротивления резисторов R"K, форма генерируемых импульсов значительно улучшается. Однако, следует учитывать, что значительное уменьшение сопротивлений R"K затрудняет самовозбуждение схемы.

Полный период колебаний мультивибратора Т = 2t( = = l,4C^R6. Следовательно, частота генерируемых колебаний

Явление синхронизации мультивибратора часто используют для деления частоты. Если выбрать частоту синхронизирующих импульсов значительно выше частоты собственных колебаний мультивибратора, то синхронизация будет осуществляться не каждым приходящим импульсом, а только через п импульсов (на 10.25 каждым третьим импульсом). Остальные импульсы попадают в моменты, когда они не изменяют собственных процессов в схеме. Тогда частота синхронизированных колебаний мультивибратора будет в целое число раз меньше частоты синхронизирующих импульсов. Отношение частот называют коэффициентом деления частоты: п =

26. От чего зависит период колебаний мультивибратора?

Считая схему 12.8 полностью симметричной, найдем период колебаний мультивибратора T=t3—ti~2(t2—t\). За время t2~t\ потенциал базы закрытого триода меняется по закону (см. 12.10)

Аналогичное выражение можно получить и для /И2. Длительность периода колебаний мультивибратора равна

Относительная нестабильность полу пер иода колебаний мультивибратора определяется соотношением

Наконец, длительность полупериода колебаний мультивибратора можно стабилизировать высокостабильным внешним генератором коротких импульсов ( 6.17). В этом случае стабильность частоты колебаний мультивибратора будет определяться стабильностью задающего генератора. Такой режим работы называют режимом синхронизации.

Существенным недостатком LC-автогенераторов является зависимость частоты генерируемых колебаний от изменения температуры и режима работы, механических воздействий на автогенератор, колебаний напряжений питания и других дестабилизирующих факторов. Отклонение частоты колебаний от допустимого значения может привести к тому, что некоторые электронные устройства, работающие на фиксированной частоте (избирательный усилитель, фазоинвертор и др.), перестанут работать или будут работать с большими погрешностями.

(деформации) пружины под воздействием дополнительного груза. При этом колебания совершаются относительно конечного положения груза (колебательной системы). • Амплитуда возможных колебаний напряжений в обмотке трансформатора в рассматриваемом случае в каждой точке обмотки равна разности ординат кривых / и 2 на 17-12. Эти колебания совершаются относительно кривой конечного распределения 2, и поэтому максимальные напряжения разных точек обмотки относительно земли определяются кривыми 3 ( 17-12), которые являются зеркальным отражением кривых 1 относительно кривых 2. Таким образом, напряжения разных точек обмотки во время колебаний также колеблются между кривыми ) и 3. Однако максимальные значения напряжений, определяемые кривыми 3, вследствие затухающего характера колебаний фактически не достигаются.

8.18. Для условий задачи 8.17 изобразить приближенно графики свободных колебаний: напряжений на емкости и индуктивности и тока в контуре.

Ограничения колебаний напряжений, вызванных самозапуском двигателей, достигают снижением времени действия автоматического включения резерва (АВР) и автоматического повторного включения (АПВ), сохранением в работе наиболее ответственных двигателей.

жима работы, механических воздействий на автогенератор, колебаний напряжений питания и других дестабилизирующих факторов. Отклонение частоты колебаний от допустимого значения может привести к тому, что некоторые электронные устройства, работающие на фиксированной частоте (избирательный усилитель, фазоинвертор и др.), перестанут работать или будут работать с большими погрешностями.

В соответствии с требованиями руководящих указаний и инструкций для анализа стационарных режимов электрической сети промышленной частоты при определении отклонений и колебаний напряжений, при выборе компенсирующих устройств рекомендуется использовать Q, то

- производится регулирование не только отклонений напряжения (ДЦ), но и размахов колебаний напряжений (5U);

вьишет 10°). Поэтому для практических расчетов отклонений и колебаний напряжений промышленных сетей можно считать разницу между падением и потерей напряжения несущественной и потерю напряжения определять по формуле

воздействием дополнительного груза. Дри этом колебания совершаются относительно конечного положения груза (колебательной системы). Амплитуда возможных колебаний напряжений в обмотке трансформатора в рассматриваемом случае в каждой точке обмотки равна разности ординат кривых 1 и 2 на 17-12. Эти колебания совершаются относительно кривой конечного распределения 2, и поэтому максимальные напряжения разных точек обмотки относительно земли определяются кривыми 3 ( 17-12), которые являются зеркальным отражением кривых 1 относительно кривых 2. Таким образом, напряжения разных точек обмотки во время колебаний также колеблются между кривыми 1 и 3. Однако максимальные значения напряжений, определяемые кривыми 3, вследствие затухающего характера колебаний фактически не достигаются.

Колебания напряжения, создающие фликер, не являются векторными величинами. Их воздействие нормируется как накапливающееся влияние энергии светового потока. Поэтому воздействие источников колебаний напряжений суммируется арифметически.

устройств промышленной электроавтоматики, электроприборов и аппаратуры бытового назначения (радиоприемники, телевизоры) промышленность выпускает феррорезонансные стабилизаторы напряжения мощностью от 100 ВА до 8 кВА для напряжений 127Д220 и 380 В. Маломощные стабилизаторы (100—750 ВА) обычно выполняют по схеме рисунка 4-33 на стабилизированные напряжения 110 и 220 В с пределами колебаний напряжений сети 95— 120 и 185—230 В соответственно.