Коэффициент сменности

Метод Муди обладает тем недостатком, что полагает у независимым от р, в то время как с ростом давления коэффициент скольжения фаз должен 'уменьшаться вследствие уменьшения различия в теплофизических свойствах паровой и жидкой фаз. Еще одна модель потока со скольжением предложена Ле-ви [27], по мнению которого она выгодно отличается от других моделей потока со скольжением тем,, что построение ее не требует дополнительных допущений об объемном паросодержании. При этом массовое и объемное паросодержание связаны между собой зависимостями

Дальнейшее развитие модель потока со скольжением получила в работах Огасавары [73—76]. Обратив внимание на то обстоятельство, что предшествующие авторы формировали условия кризиса по аналогии с однофазным потоком, и усматривая в этом некоторую нестрогость, Огасавара предложил так называемый метод собственного значения. .В описанных выше моделях со скольжением коэффициент скольжения — независимая

переменная величина, т. е. предполагалось, что в области критического сечения dy = Q. Огасавара же справедливо замечает, что, вообще говоря, коэффициент скольжения зависит от интенсивности обмена количеством движения .на поверхности раздела фаз и, следовательно, допущение dy = Q необоснованно. Поэтому, рассматривая законы сохранения, он считает необходимым записывать уравнение сохранения количества движения отдельно для каждой фазы:

В результате решения (1.10) в предположении наличия равновесия между фазами Огасавара получает коэффициент скольжения и критические параметры смеси, которые затем использует для определения расхода.

Заканчивая рассмотрение работ Огасавары, следует отметить, что предложенная им модель со скольжением потока отличается .от рассмотренных ранее моделей оригинальной формулировкой условий существования кризиса течения и попыткой учесть влияние обмена количеством движения между фазами на коэффициент скольжения. Что касается расчетной модели, то даваемые ею значения расходов пароводяной смеси (в исследованном диапазоне паросодер^каний) через достаточно длинные цилиндрические каналы, так же как и рассмотренные прежде расчетные модели, хорошо согласуются с-экспериментальными,

особенностью всех рассмотренных выше теоретических моделей критического двухфазного потока является то, что все они дают близкое между собой и согласующееся с опытом значение расхода смеси, в то время как коэффициент скольжения в зависимости от принятой модели меняется от единицы (частный случай модели со, скольжением — гомогенная модель) до нескольких десятков (см. 1.5). Кроме того, в зависимости от выбранного способа усреднения удельного объема смеси его значения при одних и тех же параметрах отличаются друг от друга в несколько раз. И несмотря на это, все описанные выше модели дают хорошее согласие расчетных массовых расходов с опытными данными в случае истечения пароводяных смесей через достаточно длинные каналы. Но тогда из уравнения сплошности следует, что все эти модели должны давать существенно различные значения скорости истечения. Отсюда важный выйод: из всех возможных моделей критического двухфаз-

s — шаг расположения труб или стержней, м; коэффициент скольжения Т — температура, К; безразмерная температура; шаг навивки ребер TX — безразмерная температура («температура трения») Тт — псевдокритическая температура, К. t — температура, °С и — скорость, м/с V — объемный расход, м3/с

где s = w"lw' — коэффициент скольжения.

Для гомогенного потока по определению коэффициент скольжения равен единице. Для реального двухфазного потока коэффициент скольжения является функцией многих параметров: s = s (p, pw, D, Re...).

Для наклонных труб коэффициент скольжения рассчитывается по формуле

По другой рекомендации, предложенной В. С. Осмачкиным, для обогреваемых труб диаметром 5 — 20 мм коэффициент скольжения рассчитывают по формуле

где 2т0вс — сумма ремонтных единиц обслуживаемого оборудования; Кск — коэффициент сменности работы оборудования; ta.0 — норматив технического обслуживания ремонтных единиц на одного рабочего в смену.

Для масляных трансформаторов может быть допущена систематическая перегрузка 10 %, если трансформатор имеет коэффициент загрузки в другие часы не выше 0,9 и коэффициент сменности по энергоиспользованию менее 0,9 [6]. Как правило,эти условия для цеховых трансформаторов выполняются. Поэтому рекомендуется для масляных трансформаторов и залитых негорючей

13 14 15 16 17 Эффективная (эквивалентная, среднеквадратичная) нагрузка электроприемника за время включения, кет Коэффициент формы графика Коэффициент заполнения графика нагрузки (коэффициент нагрузки) Число часов использования максимума нагрузки: за смену за год Коэффициент сменности по энергоиспользованию за год К Рв' (3 15)

17. Коэффициент сменности по энергоиспользованию за год (3-18). Величина расчетной нагрузки, по которой элементы электроустановки проверяются на нагрев, естественно, определяется в периоды наибольшей производственной загрузки установки, обычно за наиболее загруженную смену. Соответственно этому и остальные величины и коэффициенты (Рсм, Кы, -Кн, WCM и др.) тоже определяются за наиболее загруженную смену. В другие смены нагрузки, а значит, и расход электроэнергии меньше. Следовательно, расход электроэнергии за год Wr не может быть определен путем простого умножения значения Wcm на число рабочих смен. В действительности он равен:

где 7"гоД — фактическое время работы потребителя в год; a — коэффициент сменности по энергоиспользованию:

занятого на этой операции крана. Продолжительность работы t, ее трудоемкость а, количество рабочих п и коэффициент сменности k связаны между собой соотношением

Необходимость в многосменной работе возникает также в период завершения монтажа и комплексного пуска блока. Во вторую и третью смены обычно выполняется подача оборудования в зону действия кранов и прочие вспомогательные работы, основные же работы ведутся в основном по возможности в первую смену. При такой организации работ коэффициент сменности составляет в среднем 1,5—1,8. Для целей планирования утверждены нормы продолжительности монтажа котлоагрегатов (табл.6-9) и турбоагрегатов (табл.6-10).

которых изменяются при изменении t. Количество таких кранов выбирается из расчета,, чтобы коэффициент сменности их работы (количество машино-смен, деленное на продолжительность работы механизма в рабочих, днях) для строительных кранов не превышал-2 и для монтажных 1,5.

Если для данного вида производства годовой коэффициент сменности по энергоиспользованию /Сс,э,а неизвестен, а по технологическому заданию имеются сведения об относительных загрузках других (менее загруженных) смен, то годовой расход активной электроэнергии может быть определен по формуле

Если для данного вида производства годовой коэффициент сменности по энергоиспользованию К^3<л неизвестен, а по технологическому заданию имеются сведения об относительнык загрузках других (менее загруженных) смен, то годовой расход активной электроэнергии может быть определен по формуле

здесь а—коэффициент сменности по энергоиспользованию: