Коэффициент рассеяния

Линия с малыми потерями. В общем случае коэффициент распространения

Последний результат можно преобразовать, имея в виду, что комплексный коэффициент распространения связан с погонными

Комплексный коэффициент распространения и волновое сопротивление служат -важнейшими вторичными параметрами линии передачи. Знание их позволяет полностью описать свойства линии в рамках первоначально принятой математической мбд'ели.

Затухание в линии без потерь равно нулю, так что коэффициент распространения имеет чисто мнимый характер:

Вычисляя для такой линии комплексный коэффициент распространения, имеем

Коэффициент распространения в такой линии у= У R\Gi является вещественным числом, а поэтому

го хода и короткого замыкания, повторное сопротивление и коэффициент распространения симметричного четырехполюсника, после чего уравнения четырехполюсника переписываются с использованием гиперболических функций, а также вводится понятие передаточных функций, равных отношению выходной величины к входной. В ряде электротехнических и автоматических устройств необходимо, чтобы передаточная функция зависела от режима цепи на выходе. Поэтому здесь целесообразно1 рассмотреть простую схему обратной связи с помощью регулирования передаточной функции дополнительного четырехполюсника, например, питаемого выходным напряжением основного четырехполюсника, а выходное его напряжение включено последовательно с источником первичного напряжения.

Электрические фильтры являются предметом изучения специальных курсов, поэтому в курсе ТОЭ достаточно ознакомиться лишь с основами их теории. Сначала следует рассмотреть цепные схемы, п звеньев которых — четырехполюсники — одинаковы и симметричны, и показать, что в случае нагрузки последнего звена его повторным сопротивлением, оно будет равно входному сопротивлению всей цепной схемы, но коэффициент распространения увеличится в п раз. Далее рассматриваются электрические фильтры в виде четырехполюсников или цепных схем, которые должны пропускать к приемнику только токи заданного диапазона частот. Надо показать, что фильтр без затухания в области пропускания состоит из реактивных элементов, причем сопротивление приемника должно быть равно повторному сопротивлению фильтра при всех частотах его диапазона, т. е. должно меняться с частотой по закону, заданному фильтром. Но даже при этом вне области пропускания фильтр не является идеальным, так как коэффициент затухания нарастает постепенно с изменением частоты, а не становится сразу равным бесконечности. В этом направлении следует исследовать простейшие Т- и П-схемы низкочастотных и высокочастотных фильтров; при их последовательном соединении можно получить полосный фильтр. Надо указать, что цепные схемы, состоящие из элементарных фильтров, с увеличением числа этих звеньев приближаются к идеальному фильтру.

Эти результаты следует использовать для получения сразу решения для режима синусоидального напряжения, заменив на единицу длины продольное сопротивление г комплекс' ным сопротивлением г+/со?, а поперечную проводимость g комплексной проводимостью g+'j(uC. Тогда характеристиками линии будут волновое сопротивление Z и коэффициент распространения у:

Коэффициент распространения четырехполюсника V = In (Аи+ /Л12Л21) = In (/ + /2) = In (I + I'2") e~*

Определить: 1) вторичные параметры: волновое сопротивление Zc и коэффициент распространения у; 2) фазовую скорость Уф распространения волны в линии и длину волны К.

где 5 — освещаемая площадь, м2; ?ср — средняя норма освещенности, лк; /С — коэффициент запаса, равный 1,3; F — световой поток лампы, лм; TJ — коэффициент использования светового потока прожектора; т — коэффициент рассеяния (т==1,15 для больших поверхностей; т=1,5 для узких участков).

Магнитный поток, созданный неподвижными катушками возбуждения 2, проходит по валу 10, северной спице 11, северному сегменту цилиндра 8 через основной воздушный зазор и поступает в статор 6 генератора. По спинке статора 6, через основной воздушный зазор, аксиальные южные полюса 4, дополнительный зазор 8,, скобу обмотки возбуждения 3, второй зазор 82 магнитный поток вновь замыкается через вал генератора. Таким образом, магнитный поток проходит через радиальные (северные) и аксиальные полюса и, кроме основного рабочего зазора, через два дополнительных воздушных зазора, отделяющих обмотку возбуждения от цилиндра ротора и вала. Наличие последних увеличивает путь потока и магнитное сопротивление машины. Наличие двух дополнительных зазоров приводит к значительному увеличению магнитных потоков рассеяния, коэффициент рассеяния при нагрузке генератора достигает 1,5 - 1,6. Потоки рассеяния дополнительно загружают магнитную цепь, что приводит к значительному повышению ампервитков намагничивания и, как следствие, к увеличению массы магнитопровода и обмотки возбуждения.

где LI и Ls=
Здесь Аь /is, Лз, Лк2, /гш2, Ьп2, 6ш2 — размеры частей обмоток и паза, обозначенные на 9-15. Указания по выбору размеров Нкг, Лш2, &шг, &П2, &от приведены в § 9-6; параметры hy=\,\ мм, hf=hf=l,Q мм (при f/K^750 В), А2=1,7 мм, /г4=/1з=2,9 мм (при ?/к>750 В); размер обмотки Ai=An2—АШ2— —ЛК2—Л2—А4; &д2 — коэффициент дифференциального рассеяния, определенный по 9-19.

Введем следующие понятия: коэффициент рассеяния статора

Величину воздушного зазора бд выбирают с учетом противоречивых требований. Повышение воздушного зазора увеличивает МДС и потери обмотки добавочных полюсов, а также коэффициент рассеяния магнитного потока добавочных полюсов, но вместе с тем уменьшает МДС, необходимую для проведения этого магнитного потока через стальные участки магнитной цепи, содействуя осуществлению прямолинейной зависимости ЭДС ?кот тока нагрузки (см. §10-12). На 10-16 приведены средние значения бд=

Коэффициент рассеяния магнитного о = 1 + (Ф„/Ф) (11-93)

TI — коэффициент рассеяния статора

Коэффициент рассеяния

Чем больше рабочий воздушный зазор, тем больше коэффициент рассеяния.

где a=Ml(aLsLr)\ b=RrM/(8LsLr); B=Rsl(oLs), а а — коэффициент рассеяния a=L/M, C=MRr/dLsLr.