Коэффициент приведения

Здесь Л'и=2 мм — высота усиленной изоляции крайних витков катушки; «п — количество параллельных ветвей в цепи обмотки возбуждения; тт — температурный коэффициент, принимаемый по табл. 4-1; наименьшее расстояние между катушками аДОп=7, при /1^280 мм и f/i^660 В; адоп=13, при t/i= = 6000 В; ЛПр—толщина изолирующей шайбы из приложения 23; 1/п = ^д—2— напряжение дополнительной обмотки за вычетом падения напряжения в щеточном контакте, равного 2 В; рМ2о=57 См/мкм — удельная электрическая проводимость меди при 20 °С.

Здесь й'и=2 мм — высота усиленной изоляции крайних витков катушки; йп — количество параллельных ветвей в—цепи обмотки возбуждения; /Ит — температурный коэффициент, принимаемый по табл. 4-1; наименьшее расстояние между катушками адоп=7, при /г^280 мм и t/^660 В; aflon=13, при U\~ = 6000 В; /гпр— толщина изолирующей шайбы из приложения 23; Un = Un—2— напряжение дополнительной обмотки за вычетом падения напряжения в щеточном контакте, равного 2. В; рИ2о=57 См/мкм — удельная электрическая проводимость меди при 20 °С.

где ^ — отметка уровня нижнего бьефа над уровнем моря, м; k — коэффициент запаса, равный 1,1; а — кави-тационный коэффициент, принимаемый по главной универсальной характеристике на пересечении изолиний о с напорной характеристикой H(Q) при НПУ или с линией ограничения пропускной способности и расчетного по мощности напора.

Подача s и глубина резания А определяются аналогично точению, только при строгании подача s имеет размерность мм/дв. ход (дв. ход — двойной ход резца или заготовки), а при сверлении (зенкеровании, развертывании) и фрезеровании также рассматривается подача на режущую кромку (зуб) режущего инструмента sz, которая определяется уравнением sz — slz, где г — количество режущих кромок (зубьев) инструмента. При фрезеровании рассматривается также минутная подача s, которая численно оценивается значением перемещения фрезы относительно заготовки за минуту и имеет размерность мм/мин. При шлифовании подача s (мм/об) определяется в долях ширины шлифовального круга В: s -- kB, где В — ширина шлифовального круга, мм, a k — коэффициент, принимаемый в зависимости от точности обработки 0,2—0,8.

где Ма — предельное усилие в арматуре плиты, отнесенное к единице длины сечения; х\ — высота сжатой зоны сечения; К\ — коэффициент, принимаемый в запас прочности при проектировании равным 1, при анализе разрушения для бетонов марки 200 — 400 /Ci = l,97, а для бетонов марки 500 — 600 /Ci = 2,08. Если предельная нормальная сила в верхнем шарнире меньше, чем в нижнем (М1рВ < #прн), то момент в консоли определится по формуле

N - коэффициент, принимаемый для воздушных линий 350 и для кабельных—

где t/ср.ном - средненоминальное фазное напряжение ступени; Л/' — коэффициент, принимаемый для воздушных линий равным 350, для кабельных - 10; / - суммарная длина воздушных или кабельных линий, электрически связанных с точкой замыкания на землю, км.

где Bg ¦— магнитная индукция в зазоре, Тл; О-г — диаметр расточки статора, м; / — длина активной стали, м; п—частота вращения генератора, об/мин; k — коэффициент, принимаемый для турбогенераторов равным 1,1; AS — линейная нагрузка статора, А/см,

где к — коэффициент, принимаемый равным 0,5 ПРИ /юры. нач = 1.0 и 1,2 при /торм нач = 0,6 (в по-

клона <р боковых роликов верхней опоры и равный 295 при ф = 20° и 355 при ф = 30°; ?р — коэффициент принимаемый по данным табл. 6.19; и — скорость ленты, м/с; р — насыпая плотность топлива, т/м .

клона ф боковых роликов верхней опоры и равный 295 при ф = 20° и 355 при ф = 30°; k$ — коэффициент принимаемый по данным табл. 6.19; и — скорость ленты, м/с; р — насыпая плотность топлива, т/м .

где и/ — коэффициент приведения, рассчитанный для длительности Г0 /-го цикла; «/=1/(1+?0)'~1; k — число циклов функционирования в течение времени t (k — целая часть отношения tjT); ЕО — нормативный коэффициент экономической эффективности для Т0 (обычно ?о — 0,15).

Gpac = kgln = 0,5 - 15,6 • 10-' • 8 • ID'2 = 0,625 • 10'7 Г, где k = 0,5 — коэффициент приведения. 1/2 7— 818 177

Расчет экономического эффекта проводится с обязательным приведением разновременных затрат и результатов к единому моменту времени — расчетному году. Приведение разновременных затрат и результатов осуществляется умножением их величины на коэффициент приведения at. Стоимостная оценка результатов за расчетный период Рт определяется по формуле

Kt — единовременные (капитальные) затраты в году t, руб.; Ht — текупще издержки в году t без учета амортизационных отчислений, руб.; Л( — остаточная стоимость основных фондов, выбывающих в году t, руб. Коэффициент приведения at определяется по формуле

где Ен .„ - коэффициент приведения разновременных затрат, определяемый финансовой политикой государства для каждой отрасли народного хозяйства, к году т — одному и тому же для всех вариантов, равный 0,08; Л", капиталовложения в ?-м году.

где R = Rc + fiRp, X=Xc + $Xp — суммарное активное сопротивление и индуктивное сопротивление рассеяния обмоток фаз статора (с) и ротора (р); Р = тсн7/Со,с/три'Д"о,Р — коэффициент приведения параметров обмотки ротора к числу витков и фаз обмотки статора; р — число пар полюсов машины; wc, т и и'с, и'р -- числа фаз и витков обмоток статора и ротора; А'0>с. ^о,Р~~их обмоточные коэффициенты [2.36]; сос — синхронная угловая частота.

Здесь &б — коэффициент, учитывающий характер нагрузки машины; при режиме работы с умеренными толчками и кратковременной перегрузкой до 150% от номинальной нагрузки — ^6=1,5; А — аксиальная нагрузка, Н; У— коэффициент приведения аксиальной нагрузки к радиальной.

Коэффициент приведения сопротивления обмотки ротора к обмотке статора

Коэффициент приведения обмотки ро- knp=<[wik06i/(w2ko62)]2 (9-234)

Здесь значения 2&3 и 2&и такие же, как у обмотки добавочных полюсов; в (10-225) и (10-231) подставляют коэффициент приведения сопротивления обмотки к стандартной рабочей температуре — тт (см. § 4-1).

соответственно крайними, узкими, широкими лпр1; япр2— коэффициент приведения соответственно сопротивления обмотки ротора к обмотке статора, тока кольца к току стержня