Коэффициент определяется

где К - коэффициент, определяемый обмоточными данными основной и гармонической обмоток.

где а — расчетный коэффициент, определяемый допустимой температурой нагрева (для кабелей с медными жилами а = 7,

где а — коэффициент температуропроводности; С — коэффициент, определяемый опытным путем.

Здесь йпр — коэффициент, определяемый совершенством оборудования, технологического процесса и организации производства (среднее значение fenp=3,2 •!()-* для асинхронных двигателей; &пр=6,5-10-4—для машин постоянного тока и синхронных машин).

Подобным испытаниям подвергаются хрупкие материалы и изделия из них. Стойкость к термоударам зависит от температурного коэффициента линейного расширения материала; поэтому для приблизительной оценки этой характеристики можно пользоваться соотношением Л/а,, в котором А — коэффициент, определяемый механической прочностью и теплопроводностью материала; аг — температурный коэффициент линейного расширения. При неоднородности материала, а также дефектах роверхности (царапины и т. п.) стойкость к термоударам сильно снижается, что легко объяснимо теорией прочности хрупкого тела. Некоторые материалы, например стекло, подвергаются травлению плавиковой кислотой для повышения стойкости к термоударам; так же действует закалка.

где TI - коэффициент, определяемый в зависимости от отношения а= RI/RI по следующей формуле:

где ka — коэффициент, определяемый типом ' изоляции проводников и условиями среды (для проводников с\ резиновой и аналогичной изоляцией, прокладываемых во взрывоопасных помещениях, ka=]l,25, в помещениях невзрывоопасных &з=1» для кабелей с бумажной изоляцией во всех случаях ka— 1); /д — длительно допустимый ток провода или кабеля, А;

где &д — постоянный коэффициент, определяемый конструктивными данными двигателя; <р2 — угол сдвига фаз между током ротора и его эдс.

где А - коэффициент, определяемый механизмом рассеяния, равный =1,17 при рассеянии на тепловых колебаниях решетки и = 1,93 при рассеянии на ионах примеси.

Таким образом, для рассмотренных случаев КЗ внутри обмоток /к = &а/ка, где k — коэффициент, определяемый видом повреждения. Полученное выражение показывает, что при малой доле замкнувшихся витков, даже при значительных /ка, токи /к в фазах со сторон питания могут быть значительно меньшими токов КЗ при повреждениях на вы-

где Ce = pN/(6Qa)—коэффициент, определяемый конструктивными параметрами машины и не зависящий от режима ее работы. Формула (5.24) дает среднее значение ЭДС. В действительности ЭДС пульсирует между двумя предельными значениями — ?тах и ?тщ, так как при вращении якоря часть витков, замыкаясь щетками накоротко, выключается из параллельных ветвей. Это число короткозамкнутых пластин изменяется на единицу, в связи с чем число секций в параллельной ветви изменяется также на единицу. Приближенно пульсации можно оценить, если предположить, что магнитный поток на поверхности якоря распределен синусоидально. При таком допущении ЭДС каждой секции

Отношение приращения тока нагрузки к вызвавшему его приращению тока в обмотке нодмагничивания называется коэффициентом усиления магнитного усилителя по току. Этот коэффициент определяется наклоном характеристики усилителя. Простейшие схемы магнитных усилителей имеют сравнительно небольшой коэффициент усиления, поэтому для его увеличения применяется положительная обратная связь по току нагрузки. Схема подобного магнитного усилителя показана на 5.13. Магнитные потоки, создаваемые обмотками переменного тока при протекании тока нагрузки, одинаковы по направлению и имеют постоянную составляющую, подмагничивающую сердечник. Вентили В обеспечивают двухполупериодное выпрямление тока нагрузки. Изменение коэффициента усиления магнитного усилителя с внутренней обратной связью достигается изменением числа витков обмоток переменного тока.

Отношение приращения тока нагрузки к вызвавшему его приращению тока в обмотке подмагничивания называется коэффициентом усиления магнитного усилителя по току. Этот коэффициент определяется наклоном характеристики усилителя. Простейшие схемы магнитных усилителей имеют сравнительно небольшой коэффициент усиления, поэтому для его увеличения применяется положительная обратная связь по току нагрузки. Схема подобного магнитного усилителя показана на 1.15. Магнитные потоки, создаваемые обмотками переменного тока при протекании тока нагрузки, одинаковы по направлению и имеют постоянную составляющую, подмаг-ничивающую сердечник. Вентили В обеспечивают двух-полупериодное выпрямление тока нагрузки. Изменение коэффициента усиления магнитного усилителя с внут-

3.Гармонические обмотки нераспределенные, поэтому обмоточный коэффициент определяется только коэффициентом укорочения и скоса.

При выпрямлении переменного тока по любой из разобранных выше схем получается пульсирующий ток в нагрузке. Пульсация обусловливается наличием гармоник. Для оценки степени пульсации применяется понятие коэффициент пульсации; этот коэффициент определяется как отношение действующего значения всех гармоник тока в нагрузке к постоянной составляющей тока.

Коэффициент ^ определяется исходя из допущения, что давление в камере А постоянно, а вдоль осевого зазора меняется по ли-

Теперь необходимо определить среднюю задержку сообщения в целом для раздельного обслуживания. Поскольку время пребывания сообщения в том или другом концентраторе зависит от интенсивности входящего потока, то при вычислении результирующей задержки в системе с раздельным обслуживанием каждую из составляющих tqi и tq2 необходимо учесть с соответствующим весовым коэффициентом. Этот коэффициент определяется как отношение интенсивности данного потока к суммарной интенсивности. Тогда средняя задержка для системы с раздельным обслуживанием ?рд в соответствии с (6.6) имеет вид

Издержки, связанные с амортизационными отчислениями, капитальным и текущим ремонтами, а также с модернизацией оборудования U , обьино выражаются с учетом капиталовложений в электростанцию К коэффициентом амортизации р Этот коэффициент определяется в зависимости от норм на реновацию, капитальный ремонт и модернизацию, устанавливаемых для различных типов оборудования, а также в зависимости от расходов на текущий ремонт.

Одним из основных параметров варистора является коэффициент нелинейности К — отношение электрического сопротивления Я варистора постоянному току к его дифференциальному или динамическому сопротивлению в заданной точке вольт-амперной характеристики R^. Этот коэффициент определяется по формуле

При выпрямлении переменного тока по любой из разобранных выше схем получается пульсирующий ток в нагрузке. Пульсация обусловливается наличием гармоник. Для оценки степени пульсации применяется понятие коэффициент пульсации; этот коэффициент определяется как отношение действующего значения всех гармоник тока в нагрузке к постоянной составляющей тока.

Величина q& рассчитывается для выбранной фазы с учетом ударного тока. Частотный коэффициент определяется с помощью кривых ( 3.21, а), полученных в результате решения уравнения (3.82) на ЭВМ. Кривые ЗА ( 3,21, а) относятся к крайним проводам при трехфазном коротком замыкании, кривые 3В — для средней фазы при трехфазном коротком замыкании и кривые 2 — для двухфазного короткого замыкания.

Формула (4.53) позволяет оценить влияние размеров дополнительного экрана. Взаимный потенциальный коэффициент определяется в основном взаимным расположением ВЭА и промежуточного экрана. Поэтому возможности его изменения ограничены. Увеличение размеров дополнительного экрана приводит к уменьшению собственного потенциального коэффициента а22, что в свою очередь приводит к