Коэффициент диэлектрической

времени объекта оптимизации; а* — коэффициент, определяющий степень демпфирования контура (обычно с» ^ 2) .

Задача 1.18. Под действием приложенного к выходным зажимам усилителя напряжения ?/2обр=1 В потребляемый выходной цепью ток /2обр=1 А. Чему равны выходное сопротивление усилителя и коэффициент демпфирования, если сопротивление нагрузки

Упражнение 1.14. По какой причине для усилителя звуковой частоты важно получить коэффициент демпфирования 6Д>>1?

Коэффициент демпфирования Лд показывает, как уменьшилась магнитная проводимость Хи участка паза, занятого проводником с током, при действии эффекта вытеснения тока по сравнению с проводимостью того же участка, но при равномерной плотности тока в стержне Хп:

где h — коэффициент демпфирования; К—коэффициент жесткости амортизатора с линейной характеристикой. В случае сухого трения /i = (i7Vsgnx, где ц — коэффициент трения; N—нормальная к поверхности сила; sgn — знак, означающий, что сила направлена противоположно скорости движения (для сухого трения) или противоположно направлению перемещения (для вязкого трения). В случае вязкого трения h = xsgnx\ в случае нелинейного демпфирования с использованием вязкой жидкости /z = i2sgnx, т. е. пропорционален квадрату скорости и противоположен перемещению. Иногда применяют амортизаторы с нелинейной характеристикой, особенностью которых является зависимость частоты их свободных колебаний от амплитуды.

Тип Резонансная частота при нормальной нагрузке, Гц Амплитуда вибраций, мм, не более Диапазон нагрузок на один амортизатор, Н Относительный коэффициент демпфирования Диапазон рабочих температур, "С

В качестве примера рассмотрим методику моделирования системы виброизоляции объекта массой 5кг, установленного по схеме 5.11, и на четырех пружинных амортизаторах типа АФД-5, имеющих демпфер с сухим трением. На основание воздействует ударный импульс амплитудой F=200 Н и длительностью Т = 0,01 С. ЖесТКОСТЬ ОДНОГО амортизатора типа АФД-S равна 14,3 Н/мм, коэффициент демпфирования h = 32 Н. Требуется определить характер изменения во времени перемещения, скорости и ускорения виброизолированного объекта.

Схема генератора, имитирующего ударное воздействие, приведена на 5.13, а результаты моделирования — на 5.14. Из осциллограмм следует, что длительность переходного процесса при воздействии ударного импульса длительностью 0,01 с составляет 0,15 с; максимальное перемещение объекта виброизоляции имеет место через 0,025 с после начала удара, максимальное ускорение— через 0,005 с после начала удара; коэффициент демпфирования изменяет знак в момент, когда объект находится в крайних положениях, а скорость равна нулю.

В случае асинхронного двигателя с фазной обмоткой на роторе н. с. пространственной гармоники создает поле, исследование которого может быть проведено аналогично (VIII. 22) — (VIII. 27). Если на роторе имеется обмотка типа демпферной или беличьей клетки или сердечник ротора массивный, то образуются короткозамкнутые контуры, по которым могут замыкаться токи, вызванные полями высших гармоник. Эти токи будут демпфировать вызывающие их поля, в результате чего уменьшается индуктивность дифференциального рассеяния, пропорциональная сцеплению полей высших гармоник с якорной обмоткой. Для учета этого явления вводится коэффициент демпфирования 6ДМ<1 • Аналогично (VIII. 31) с учетом &дм выводим приближенное выражение индуктивности трехфазной якорной обмотки, обусловленной v-й гармоникой потока,

где Е — модуль упругости; /— мэмент инерции; m — масса на единицу длины шины; К — коэффициент демпфирования; q(t) — электродинамическая нагрузка, действующая на единицу длины шины. При q(t)—0 получаем уравнение, определяющее процесс свободного колебания шины. Лри колебании шина имеет вид сложной кривой, которую можно разложить на гармоники нечетного порядка. Частота гармоник (Гц) равна

Кольцевой трансформатор (на выходе БВТ) электрически соединен со входом ВТ ( 6.7), и его параметры, таким образом, выносятся в первичную цепь ВТ как информационной части БВТ. Известно [65, 66, 67], что первичные параметры ВТ влияют на коэффициент демпфирования изменений потока и соответственно на погрешность. С точки зрения основной функции КТ необходимо стремиться к относительному уменьшению потерь в этом элементе, что соответствует минимизации отношения ZBMX кт/*'т кт, где 2"вых кт — выходное сопротивление КТ; я'ткт — индуктивное сопротивление намагничивания КТ, приведенное к выходной обмотке.

Развитие химии органических полимеров привело к появлению нового типа материалов — органических диэлектриков. После полимеризации они образуют плотную пленку без пустот и трещин. Большинство полимеров имеет удельное сопротивление не менее 1010 Ом • см, коэффициент диэлектрической проницаемости 2,5...6,0, достаточно высокую электрическую прочность (не менее 10е В/см).

Значение диэлектрической проницаемости материала не остается постоянным при изменении температуры. В зависимости от типа материала и температурного диапазона диэлектрическая проницаемость с ростом температуры может увеличиваться или уменьшаться. Для оценки изменения диэлектрической проницаемости в зависимости от температуры применяют температурный коэффициент диэлектрической проницаемости ТКе, который выражается формулой

Поскольку диэлектрическая проницаемость пропорциональна емкости образца, то можно связать температурный коэффициент диэлектрической проницаемости ТКе с температурным коэффициентом емкости ТКЕ образца. Последний определяется формулой

Характеристики конденсаторов определяются свойствами применяемых материалов. К диэлектрику конденсаторов предъявляются следующие требования: высокие — диэлектрическая проницаемость е, электрическая прочность и сопротивление изоляции, малые — температурный коэффициент диэлектрической проницаемости ав и диэлектрические потери, хорошая адгезия, совместимость с технологическими процессами изготовления других элементов микросхемы.

поляризующихся молекул в единице объема уменьшается и s при повышении температуры должна также уменьшаться (4.6,а, б), т.е. температурный коэффициент диэлектрической проницаемости

Зависимость е от давления. Как правило, ? линейных диэлектриков при увеличении действующего на диэлектрик давления р возрастает, так как при всестороннем сжатии растет плотность и, следовательно, число способных поляризоваться молекул в единице объема вещества. Поэтому относительное увеличение при повышении давления р на единицу давления (барический коэффициент) диэлектрической проницаемости

В большинстве случаев при интенсивной ионной поляризации диэлектрики имеют положительный температурный коэффициент диэлектрической проницаемости. Эта закономерность объясняется тем, что при повышении температуры ослабляются упругие силы связи между ионами в узлах кристаллической решетки, что облегчает смещение ионов в электрическом поле.

диэлектрической проницаемости жидкого полярного диэлектрика совола от температуры при разных частотах. Температурный коэффициент диэлектрической проницаемости при разных температурах имеет разные числовые значения и даже разные знаки.

В анизотропных кристаллах пространственная решетка под влиянием поля различно искажается в разных направлениях. В соответствии с этим коэффициент диэлектрической восприимчивости аг для анизотропных сред имеет различные значения по разным направлениям.

где ек — диэлектрическая проницаемость материала каркаса; ast — температурный коэффициент диэлектрической проницаемости (ТКе) каркаса; С — общая емкость контура.

EIJ— коэффициент диэлектрической проницаемости; ? —: амплитуда релаксации (относительная);