Коэффициента разделения

геометрические формы. Первым методом решена задача •9.1, вторым — задачи 9.6, 9.10. В задаче 9.2 дан графический метод расчета магнитной цепи, в задаче 9.5 — расчет электромагнитного усилия с учетом и без учета потока рассеяния, а в задаче 9.6 — расчет магнитных напряженностей в различных частях сердечника с использованием коэффициента рассеяния. Задача 9.10 посвящена расчету электромагнитного реле, задачи 9.11 ч- 9.16 — определению времени трогания, срабатывания и отпускания реле. В задачах

К выходному трансформатору усилителя для многоканальной связи, особенно для широкополосных систем, предъявляется требование минимума индуктивности рассеяния (коэффициента рассеяния os). Одним из способов уменьшения os является исключение постоянного тока в первичной (и вообще в любой) обмотке трансформатора для устранения постоянного подмагничивания сердечника. С этой целью соответствующую обмотку шунтируют дросселем с небольшим сопротивлением постоянному току ( 6.3), а в цепь первичной обмотки вводится резистор RB, являющийся элементом ОС по току. С помощью дросселя удается подмаг-ничивающий ток снизить в десятки раз и заметно увеличить магнитную проницаемость сердечника трансформатора.

Ниже приведены значения коэффициента рассеяния, определенные по (3.33) при разных величинах рабочего зазора.

В реальных конструкциях электромагнитов рассматриваемого типа при притянутом якоре <тр = 1,05-*-!,!, при максимальном зазоре ар= 2,0-5-3,0. С учетом сказанного на основании опыта конструирования подобных электромагнитов можно задаться зависимостью коэффициента рассеяния от перемещения якоря. Вследствие этого исходными при расчете можно считать величины /ш, S, w2/R= =(Iwf/N, зависимость ар(х) и одну из динамических характеристик, которую необходимо реализовать. Пусть это будет зависимость скорости движения якоря от времени. Порядок расчета может быть принят следующим. По заданной зависимости dx/dt~-f(t) находим x—f(t) и d?x/dtz~f(t) аналитическим или численным методом. Затем из (7.67) и (7.75) определяем зависимости i=f(t) и d
Для определения размеров, соответствующих принятому закону изменения коэффициента рассеяния, необходимо минимизировать функцию

линии составляют так называемый поток рассеяния Фр, не участвующий в создании полезной силы тяги. Вместе с тем этот магнитный поток нагружает сердечники электромагнита и должен быть учтен при расчете. Магнитный поток рассеяния часто учитывается путем введения коэффициента рассеяния а, равного

Коэффициент рассеяния обычно находится в пределах 0,1—0,3. При необходимости после проведения предварительного расчета уточняется в последующем значение коэффициента рассеяния.

Рабочий магнитный поток: воздушного за::ора с учетом: коэффициента рассеяния а

Витки неизолированного провода изолируются миканитовыми или асбестовыми прокладками толщиной 0,3—0,5 мм. Для умень-ш< ния коэффициента рассеяния рекомендуется низкая катушка и размещение ближе к якорю.

Таким образом, выражение для коэффициента рассеяния в данном случае будет иметь вид

С помощью выведенных уравнений для коэффициентов рассеяния легко подсчитывать величину магнитного потока в любом интересующем нас месте рассчитываемой магнитной цели, если известен магнитный поток в воздушном зазоре или другом каком-либо месте. Для нахождения необходимой МДС магнитную цепь разбивают на ряд участков. Значения магнитных потоков на этих участках определяются коэффициентами рассеяния а\ при *=0, at при А'— 0,5/ и ст3 при х=1.

xw- Напротив, доля тяжелого изотопа i38U в обогащенной фракции уменьшится и будет равна 1 — хр, тогда как в обедненной фракции она возрастет и станет равной 1 — xw. Введем теперь относительные концентрации как отношение долей легкого и тяжелого изотопов соответственно на входе в разделительный элемент: R= = xF/(i-^xr), в обогащенной фракции: R'=xP/(\ — хр) и в обедненной фракции: R"=xw/(\ — xw)- Поскольку и обогащенная, и обедненная фракции по изотопному составу отличаются от исходной смеси, то для характеристики качества работы разделительного элемента вводятся два коэффициента разделения: по обогащенной фракции а и по обедненной фракции р *:

Для получения высокого коэффициента разделения плотность

Для ориентировочных расчетов при очень малых (-С1) значениях х, XQ, а также у выражения в скобках под знаком логарифмов можно отбросить. Из формул (8.18) и (8.19) видно определяющее влияние коэффициента обогащения на число необходимых разделительных ступеней. Например, при среднем значении еступ=0,0017 (см. табл. 8.2) первый множитель равен 588. Второй множитель — это логарифм суммарного коэффициента разделения акаск, зависящий от выбранных концентраций 235U в отборе, питании и отвале каскада**. Для обогащения 0,03 (3%)

** Суммарный коэффициент разделения каскада обычно несколько ниже коэффициента разделения ступени из-за частичного перемешивания потоков при объединении ступеней в байпасируемые группы, неточности регулирования потоков легкой и тяжелой фракций, статистического разброса гидравлических параметров.

Максимальное значение теоретического коэффициента разделения двухкомпонентной смеси газов в противоточной центрифуге, получающееся при безотборном режиме, связано с отношением Z к внутреннему диаметру ротора d:

Увеличения коэффициента разделения за счет возможно большей длины ротора можно достичь в конструкции надкритических ультрацентрифуг, имеющих «гибкие» роторы [Z/(2r)»5]. Такие центрифуги работают при угловых скоростях, превышающих собственную частоту колебаний. Конструкционные и технологические особенности создания и массового применения надежно работающих надкритических центрифуг требуют решения еще более сложных задач, чем докритические центрифуги. В институтах «Тройки», по опубликованным данным, проведены разработки того и другого типа наряду с поисками высокопрочных сплавов и полимерных материалов для высоконапряженных роторов. Надкритическими центрифугами оборудован завод в Алмело. Им было отдано предпочтение и в США.

xw- Напротив, доля тяжелого изотопа i38U в обогащенной фрак ции уменьшится и будет равна 1 — хр, тогда как в обедненной фрак ции она возрастет и станет равной 1 — Xw Введем теперь относи тельные концентрации как отношение долей легкого и тяжелогс изотопов соответственно на входе в разделительный элемент: R= = xF/(i-+xF), в обогащенной фракции: R'=xP/(l — хр) и в обедненной фракции: R"=XW/(\ — xw)- Поскольку и обогащенная, ъ обедненная фракции по изотопному составу отличаются от исходной смеси, то для характеристики качества работы разделительного элемента вводятся два коэффициента разделения: по обогащенной фракции а и по обедненной фракции 0 *:

Для получения высокого коэффициента разделения плотность

Для ориентировочных расчетов при очень малых (-С1) значениях х, XQ, а также у выражения в скобках под знаком логарифмов можно отбросить. Из формул (8.18) и (8.19) видно определяющее влияние коэффициента обогащения на число необходимых разделительных ступеней. Например, при среднем значении еступ=0,0017 (см. табл. 8.2) первый множитель равен 588. Второй множитель — это логарифм суммарного коэффициента разделения акаск, зависящий от выбранных концентраций 235U в отборе, питании и отвале каскада**. Для обогащения 0,03 (3%)

** Суммарный коэффициент разделения каскада обычно несколько ниже коэффициента разделения ступени из-за частичного перемешивания потоков при объединении ступеней в байпасируемые группы, неточности регулирования потоков легкой и тяжелой фракций, статистического разброса гидравлических параметров.

Максимальное значение теоретического коэффициента разделения двухкомпонентной смеси газов в противоточной центрифуге, получающееся при безотборном режиме, связано с отношением Z к внутреннему диаметру ротора d: