Коэффициента несимметрии

Численные значения коэффициентов Ьг, Ь2, ..., Ьп, а также полюсов рь р2, ..., рп в зависимости от степени п и коэффициента неравномерности АЧХ е приводятся в литературе по расчету фильтров [7, 8, 121.

Проектный теплогидравлический расчет в о д о-графитового реактора типа РБМК- Расчет паропроизводитель-ной установки типа РБМК ( 9.42) проводится с целью определения размеров активной зоны и требует задания следующих исходных данных: тепловой мощности реактора NT, давления в контуре реактора, температуры питательной воды, высоты активной зоны, толщины отражателей, шага квадратной решетки технологических каналов (ТК), размеров конструкционных элементов ТК (в том числе и твэлов) и контура циркуляции, коэффициента теплопередачи через зазор между оболочкой твэла и топливным сердечником (ks), коэффициента неравномерности энерговыделения по радиусу активной зоны и ТК (kr, kTK), доли энерговыделения в твэлах (т}тв), в конструкционных материалах и в замедли-теле. Кроме того, задаются лимитирующие параметры: допустимая температура топлива (Т*оп), минимальный запас до критической мощности ТК (лкр = Af*P N™x) и доля ТК в зоне Ттк.

При малых значениях коэффициента неравномерности неравномерность (размах пульсаций) в полосе пропускания равна

С учетом потерь мощности в тяговых трансформаторах QTp =150 квар и коэффициента неравномерности тяговых нагрузок Кн = 1,15 полезная мощность компенсирующего устройства

ной чагрузки с учетом заданных условий охлаждения и коэффициента неравномерности деления тока по параллельным ветвям (см. § 2.6). Затем необходимо проверить наибольшую температуру р-п перехода, возможную при кратковременных перегрузках [3.12].

До сих пор мы считали, что прогрев радиатора равномерен по всей его поверхности. В действительности размеры радиатора влияют на распределение поверхностной температуры — наиболее отдаленные участки прогреваются хуже. Учесть это обстоятельство можно введением коэффициента неравномерности прогрева радиатора, который определяется с помощью формулы:

7.3. График определения коэффициента неравномерности прогрева радиатора

Допустимая тепловая мощность реактора, определенной зоны или отдельного канала (сборки) в конечном счете ограничивается максимальной энергонапряженностью топлива /МакС в самом напряженном твэле или участке ТВС активной зоны. С учетом же коэффициента неравномерности энерговыделения по высоте (kz) и радиусу (kr) средняя энергонапряженность топлива в отдельных ТВС или каналах, а также в группах ТВС (в зонах равного обогащения урана) и в активной зоне реактора в целом ока-

Мгновенное значение объемного коэффициента неравномерности энерговыделения kv*:=kz*kr* в значительной мере характеризует ядерно-физическое и конструкционное совершенство активной зоны, определяет удельную загрузку реактора топливом, отнесенную к тепловой или электрической мощности реактора (т/кВт), и тем самым влияет на основные экономические показатели АЭС (затраты на топливную загрузку, габаритные параметры, капиталовложения в оборудование реакторов и т. п.).

Среднее по времени за период кампании топлива значение фактически полученного объемного коэффициента неравномерности kv в единовременно выгружаемой из реактора партии топлива характеризует эффективность использования топлива, т. е. отличие значения В от максимальной проектной глубины выгорания, на которую рассчитаны твэлы.

Допустимая тепловая мощность реактора, определенной зоны или отдельного канала (сборки) в конечном счете ограничивается максимальной энергонапряженностью топлива /макс в самом напряженном твэле или участке ТВС активной зоны. С учетом же коэффициента неравномерности энерговыделения по высоте (kz) и радиусу (kr) средняя энергонапряженность топлива в отдельных ТВС или каналах, а также в группах ТВС (в зонах равного обогащения урана) и в активной зоне реактора в целом ока-

20-13. Зависимость кратности напряжений на неповрежденных фазах при однофазном к. з. (коэффициента несимметрии) от отношения т =

Наличие реакторов в линии / < 1500 км приводит к тому, что Z0 и Zt обычно приобретают индуктивный характер. Реакторы в большей степени влияют на Z0, чем на 2Ъ вследствие того, что индуктивность в схеме нулевой последовательности больше, а емкость меньше, чем в схеме прямой последовательности. Наибольшее влияние на снижение коэффициента несимметрии оказывают реакторы, расположенные в конце линии.

о1гключения еще не успел затухнуть). После отключения линии выключателем Bt заряд на поврежденной фазе стекает в землю через дугу, а на неповрежденных Фазах наступает высокоча-стотный колебательный процесс выравнивания напряжения вдоль линии, обусловленный тем, что емкости линии в разных точках неповрежденных фаз имеют неодинаковый заряд ( 22-10, б). После затухания переходного процесса в линии без компенсации заряд равномерно распределяется вдоль линии, по всей длине которой устанавливается, одинаковое напряжение (70н > Е, зависящее от интервала между моментами срабатывания В2 и Вг, длины линии, мощности источника и коэффициента несимметрии. Во время паузы АПВ заряд медленно стекает в землю через активные проводимости, которые определяются степенью загрязнения поверхности изоляторов и метеорологическими условиями. К концу паузы АПВ напряжение на линии делается равным [/„ = UOKKn, где /Сд — коэффициент, характеризующий уменьшение напряжения за время бестоковой паузы. В среднем для сухой погоды при паузе /АПВ = 0,4с, Кя = = 0,6 -т- 0,7, однако эти цифры носят ориентировочный характер. Из сказанного следует, что даже при заданных параметрах схемы U0 является статистической величиной, зависящей от места к. з., интервала между моментами срабатывания выключателей, состояния поверхности изоляторов, условий погоды.

Степень несимметрии системы напряжения (или тока) оценивают с помощью коэффициента несимметрии. В технической литературе распространено определение коэффициента несимметрии как отношения модуля составляющей обратной последовательности модулю еостав-204

Однако зта величина для нагрузки (тока) элементов устрбйств системы электроснабжения не является достаточно характерной/ Действительно, коэффициент несимметрии может быть очень велик, но токи прямой и обратной последовательности много ниже номинальной нагрузки данной машины. И, наоборот, ток обратной последовательности может быть во много раз больше, чем в предыдущем случае, при незначительном значении коэффициента несимметрии, если ток прямой последовательности достаточно велик.

Эта формула является общей для коэффициента несимметрии при питании двух однофазных нагрузок от разных фаз трехфазной системы. Обратим внимание на то, что для вывода этого выражения не нужно было рассматривать схему соединения трансформаторов на подстанции. Итак, из формулы (4.63) следует, что коэффициент несимметрии токов остается одинаковым при схемах соединения обмоток трансформаторов, дающих на вторичной стороне одинаковый угол сдвига фаз между напряжениями на плечах питания. Если принять ф// = ф/, то

Таким образом, уменьшение вращающего момента зависит от квадрата коэффициента несимметрии напряжений.

3) при контроле коэффициента несимметрии напряжений;

Таким образом, уменьшение вращающего момента зависит от квадрата коэффициента несимметрии напряжений.

Таким образом, уменьшение вращающего момента зависит от квадрата коэффициента несимметрии напряжений.

При определении коэффициента несимметрии напряжения рекомендуется пользоваться упрощенной формулой