Коэффициента эффективности

Выбранный по условию отстройки от нагрузки (2.18) ток срабатывания должен быть проверен по условию чувствительности защиты на основании определения коэффициента чувствительности:

При определении коэффициента чувствительности k4 защиты с торможением, характеризующего ее способность срабатывать при снижении тока КЗ (например, за счет Кп), следует учитывать, что обычно для линий с уменьшением /к уменьшаются /с,з и /торм. Поэтому определение k4 как отношения минимального тока при металлическом КЗ /Kmin к /с,з (принятое для токовых защит) является неоправданным. Используются другие способы (см., например, [10]).

В настоящее время дифференциальные токовые защиты разных исполнений, но обязательно без выдержек времени, применяются как основные практически для всех автотрансформаторов и трансформаторов мощностью больше 4000 кВ-А и даже больше 1000 кВ-А, если токовые ступенчатые защиты не обеспечивают коэффициента чувствительности &ч>2 при КЗ на выводах низшего напряжения или имеют при этом неприемлемую выдержку времени.

Допускается обеспечение чувствительности при каскадном действии защит. Так, для схемы сети, изображенной на 5.1, при КЗ в конце линии W4 и отказе в действии защиты 7 или выключателя данной линии должны подействовать третьи ступени защит Зкб. Если чувствительной оказывается одна из этих защит, например защита 6, то значение коэффициента чувствительности для защиты 3 может определяться после отключения линии W3. При этом коэффициент токораспределения для защиты 3 увеличивается до единицы.

Для сравнительной оценки чувствительности данной схемы защиты npv различных видах к. з. и различных схем иногда используется относительный коэффициент чувствительности /сч. отн [Л. 28]. Относительный коэффициент чувствительности определяется при условии равенства первичных токов при разных видах к. з. (/'к.'3 =/к.'з := •••)• При т-м виде к. з. к,, отн равен отношению коэффициента чувствительности при этом виде к. з. к(чт) к коэффициенту чувствительности /с!," при трехфазном к. з.:

Ток срабатывания защиты выбирается из условия обеспечения требуемого коэффициента чувствительности к„. т по току /с. 3 = /к. з. мнн/к„. т, где /к. 3. мин -минимальный ток к. з. в конце защищаемой линии—точке ЛГ' ( 2-14, а). Рассчитанный таким образом ток /с.3 проверяется также по условиям отстройки:

При. определении коэффициента чувствительности /сч защиты с торможением, характеризующего ее способность срабатывать, при снижении тока к. з. (например, за счет /•„), следует учитывать, что обычно для линий с уменьшением /к 3 уменьшаются и

а — харачтеристики защит; б — определение коэффициента чувствительности для защиты

При опредетении коэффициента чувствительности защиты можно пользоваться соображениями гл. 6, с тем, однако, уточнением, что значительные переходные сопротивления при к. з. на шинах маловероятны и расчет можно'проводить, принимая гп = 0.

Наименьшее значение коэффициента чувствительности — 2.

При КЗ за токоограничивающим реактором на стороне низшего напряжения допускается снижение коэффициента чувствительности дифференциальной защиты до 1,5.

Таблица 19. Значение коэффициента эффективности излучения

методу срока окупаемости (коэффициента эффективности) дополнительных капитальных вложений:

Здесь Е и т — соответственно расчетные значения коэффициента эффективности и срока окупаемости дополнительных капиталовложений; Еп и тн — нормативные значения соответственно коэффициента эффективности и срока_окупаемости дополнительных капиталовложений; ^i и Kz — капиталовложения с учетом фактора времени для первого и второго сравниваемых вариантов какого-либо технического решения; Я4 и Hz — ежегодные издержки с учетом фактора времени для первого и второго сравниваемых вариантов какого-либо технического решения.

В Типовой методике приводятся основные факторы, обусловливающие возможность отклонения от среднего по народному хозяйству коэффициента эффективности капиталовложений: стимулирование технического прогресса, различия в уровнях заработной платы, в уровне цен, долговременность строительных программ, районные различия.

Если бы все перечисленные факторы допускали прямую стоимостную оценку и находили отражение в затратах или эффекте, то-тогда степень обоснованности применения единого коэффициента эффективности была бы значительно выше. Однако в большинстве' случаев прямая стоимостная оценка этих факторов затруднена, вследствие чего имеются предложения производить количественную! оценку указанньх выше явлений изменением норматива эффективности.

Для проволочных спиральных нагревателей ( 2.18, а) с диаметром проволоки 5 — 9 мм рекомендуется шаг спиралей s^2d, с тем чтобы не уменьшать значения коэффициента эффективности против рекомендуемых в табл. 2.1.

была одинаковой. Равенство температур определяется по нулевому показанию чувствительного микроамперметра постоянного тока, соединенного последовательно с двумя термобатареями 3, 4, которые включены встречно друг другу. Теплообменник & выравнивает температуру жидкости на входах обеих камер. Очевидно, что в таком калориметрическом ваттметре не требуется определять схорость течения жидкости, ее удельную теплоемкость и температуру. Погрешность зависит от точности измерения мощности постоянного тока и от коэффициента эффективности преобразователя Ка, значение которого для каждого ваттметра известно. Измеряемую мощность определяют как

Составляющими погрешностей при методе непосредственной оценки является: погрешность калибровки на постоянном токе или низкой частоте, погрешность, обусловленная отражением от нагрузки, погрешность, обусловленная неточностью определения коэффициента эффективности, погрешность измерения выходного напряжения.

Погрешность терморезисторного ваттметра включает следующие составляющие: погрешность измерения мощности замещения (погрешность измерительной схемы) 6i = ±'(0,5 ... 1,5) %; погрешность определения коэффициента эффективности приемного преобразователя 62= ± (2 ... 5) %; погрешность, обусловленная дрейфом нуля, 6з~0,5 мкВт за полминуты; погрешность за счет отражения мощности от приемного преобразователя, если в результат измерения вносят поправку на отраженную мощность, 64 = = ±0,5%; 'погрешность рассогласования 6s, ее рассчитывают по формуле (6.3).

Термоэлектрические ваттметры поглощаемой мощности. К приемным термоэлектрическим преобразователям ваттметров предъявляются следующие требования: хорошее согласование с трактом СВЧ в диапазоне частот, близкое к единице значение коэффициента эффективности в диапазоне частот и уровней сигнала, высокий коэффициент преобразования, устойчивость к перегрузкам и воздействию внешних факторов.

Погрешность измерений поглощаемой ОВЧ-мощности при ис-пользовании термоэлектрического метода имеет следующие составляющие: погрешность определения коэффициента преобразования на низкочастотном токе, определяемая погрешностью измерительных приборов 6i = ± (1 ... 2%); погрешность определения коэффициента эффективности kar зависящая от точности исполь-