Используем выражение

f Для исключения двух переменных используем выражения (7.45) и (7.46). Из (7.45) непосредственно вытекает

При принятом положительном направлении потока мощности на втором участке (от системы 2 к подстанции А —см. 2.28 и 2.29) для определения Р2 и СЬ используем выражения (2.10) и (2.11) с подстановкой в них соответствующих величин:

Используем выражения (3.37), (3.38). В примере 3.8 используется матрица коэффициентов в системе (3.45):

Значительное увеличение среднего времени между операциями контроля (уменьшение количества операций контроля) можно получить, если сделать интервалы времени между операциями контроля различными, зависящими от значения контролируемой величины, полученного путем измерения. Используем выражения

Используем выражения (7.46) — (7.50) в задаче о распределении суммы нескольких синусоидальных колебаний со случайными фазами.

Для выполнения расчетных действий используем выражения (4.187), (4.197) и (8.13) — (8.21):

2. Для расчета характеристических параметров используем выражения

2. Наибольшее значение напряженности поля на поверхности цилиндра меньшего радиуса Kj будет в точке А\. Наибольшее значение напряженности поля на поверхности цилиндра большего радиуса — в точке А2. Наименьшие значения напряженности поля — в точках на противоположных сторонах цилиндров. Заменим цилиндры линейными проводами, совпадающими с электрическими осями цилиндров, и для условий В24.3 используем выражения (см. § 24.13)

3. Для получения симметричных составляющих используем выражения (**) § 7.4 и выполним построения, аналогичные приведенным там же. Изображая

Для определения фазных токов генератора используем выражения (при группе соединения Уо/Д-П):

Верхние и нижние знаки перед правыми частями этих уравнений соответствуют двум противоположным направлениям циркуляции (1->-2-»-3->~1 или 1-»-3->-2->-1). Используем выражения для собственных значений S& в виде

Данное разложение справедливо, если En

При выводе выражения для амплитуды поля реакции якоря по продольной оси, обусловленной полем в межполюсном пространстве, используем выражение (3.92). С учетом синусоидального распределения МДС исходное уравнение имеет вид

Решение. Для определения K.EF используем выражение (2.4). Предварительно необходимо уточнить коэффициент передачи KIE, учесть влияние Zi. Получаем KtY=h/Ei = l/(Z'o+ZBe+Zi), KiE=R.iyZ't>. Выбираем управление зависимым источником /Co-цели.

Между первым и вторым каскадами располагаем последовательный контур. По (7.12) и левой нормированной характеристике находим n«?/?Hi/W/oi = = 0,5 (iHOO300)-8-10e/13,8-106«68 Ом, Ll = Q1r,/2nf0i = 2-68/2K-13,8-106=l,57 мкГн, C1='l/2jifoiriQi = l/2n-13,8-106-68-2 = 84,8 пФ. Между вторым и третьим каскадами вводим параллельный контур. Для расчета элементов параллельного контура используем выражение (7.13). Предварительно необходимо рассчитать Ян«-1) по (7ЛО) и fpi по (7.11) с учетом ОС в третьем каскаде. С этой це-

Диффузионная емкость коллекторного перехода обусловлена приращением заряда неравновесных носителей в базе, вызываемым модуляцией толщины базы (см. § 6.6). Для большинства транзисторов выполняется соотношение Ск б 3> Ско, поэтому емкость коллектора принимаем равной барьерной С„ = Ск б- Для ее определения используем выражение (4.13). Подставив в него значения С = Скс5 S = SK; 1/ = {/„б. получим

В качестве второго уравнения используем выражение для жесткости (табл. 5.1), исходя из которого максимальная сила реакции

Используем выражение (5.6) для нахождения решения (5.4) при условиях

Полученное выражение удовлетворяет тем требованиям к изображению, которые были оговорены при записи первой формулы Хевисайда. Для нахождения оригинала используем выражение (1.10) при а(р) — Е = const, b(p) = р -\- 1/(ЯС), Ь'(р) •=» 1 = const. Знаменатель Ь(р) имеет единственный корень pj, который находят из соотношения р + \I(RC) •=* 0. Таким образом, pi = — [/(RC). Согласно (1.10)

Наряду с выражением (10.15) можно получить еще одно определение передаточной функции, в котором импульсная характеристика g1 (t, а) не фигурирует. Для этого используем выражение (10.14) для случая, когда входной сигнал является гармоническим колебанием s (t) = cos со0Л Перейдем к аналитическому сигналу г (/) = — e/(»n/t соответствующему заданному сигналу s (t).

Используем выражение (10.30) для цепи ( 10.6), представляющей собой последовательное соединение резистора с постоян-

Оптимизацию геометрических размеров трансформатора часто производят по критерию допустимой величины падения напряжения или по допустимой температуре перегрева. При этом используются различные математические модели, описывающие связь мощности трансформатора с соответствующими его параметрами *. В качестве математической модели используем выражение для выходной мощности трансформатора Р2. Для трансформатора с несколькими обмотками величина Р2 является суммой мощностей, отдаваемых каждой обмоткой:

Для определения зависимости кпд каскада мощного усиления с триодом в режиме А от коэффициента нагрузки используем выражение (6.4), которое в данном случае примет вид