Используя полученные

Для толстых тороидальных катушек толщина намотки Ат = 0,5 (с/и — ufB) соизмерима с наружным (с/н) и внутренним (dB) диаметрами меридионального сечения тора ( 2.14). Согласно [2.7] для этого случая имеем, используя обозначения d&R = da/D и

[ У (t) — импульсной проводимостью] цепей. Используя обозначения, принятые при свертке функций,

Используя обозначения К„

Используя обозначения Ri/R = yR, СН/С = YC, RiCH — @n и RC = ©, дифференциальное уравнение, описывающее переходный процесс в схеме, можно привести к виду

где /б и = /кн/^1- Используя обозначения S = /6i-i//6H и SB = /61-2/ /бн> по"

Используя обозначения выражения (12.9), приравнивая S (со) = = F! (гсо) и К (по) ei40'» = Fa (гсо), можем переписать выражение (12.11) в форме

LC Используя обозначения /Сд = /?/(/?-{-О и р— У L/C, получаем

Используя обозначения Я,-/Я = 7/г» CH/C = vc, #,-С„ = 9пи RC — Q, дифференциальное уравнение, описывающее переходный процесс в схеме, можно привести к виду

где /6H = /KH/fii- Используя обозначения 5 = /б1_1//6н и SB=/6l_2//6li, получим г'р %;9р „ 7~о •

Продольные упругие элементы. Для общего случая трубки ( 3.26), используя обозначения рисунка, получаем деформацию в направлении силы

Сначала исследуем эквивалентную схему для более простых условий работы, когда #Е==0. Используя обозначения:

2.13. Определить спектральную плотность униполярного прямоугольного импульса, изображенного на 2.9. Построить АЧХ и ФЧХ спектральной плотности при длительности импульса ти=1 мс и амплитуде U-\ В. Используя полученные графики, построить аналогичные зависимости для импульсов вдвое меньшей длительности. Отобразить на графиках влияние задержки импульса на время т„/2.

Найдем среднее время задержки в концентраторе при раздельном обслуживании, используя полученные lq\ и tq2:

3. Используя полученные вольт-амперные характеристики, произвести графическим методом расчет последовательной и параллельной нелинейных электрических цепей постоянного тока.

Аналогично определяется поток сквозь остальные грани ячейки. Используя полученные выражения, можно преобразовать уравнение (8-46), выражающее баланс между потоком вектора электрической индукции и зарядом ячейки, к конечно-разностной форме. Матрица системы уравнений будет нятидиагональной, что характерно для расчета пространственно-двухмерных полей.

Это свойство позволяет находить безразмерные характеристики устройств относительно различных режимов работы, в том числе и номинальных, используя полученные независимо от них исходные безразмерные характеристики. Кроме того, как будет показано далее в § 3.1, оно упрощает расчет цепей с нелинейными элементами.

При параллельном соединении элементов напряжения на них равны напряжению, приложенному к цепи, а ток цепи равен сумме токов элементов. Эквивалентная безразмерная характеристика тока цепи определяется по выражению (3.72). Используя полученные при выводе уравнений (4.2) значения коэффициентов О И Ь, МОЖНО

В данном случае (ят=2), используя полученные выше результаты, для схемы замещения понижающей подстанции в целом в соответствии с (1.156) будем иметь

Таким образом, зная допустимое ускорение на РЭА и выбрав материал прокладки, используя полученные выражения, можно- определить толщину прокладки и проверить эффективность работы прокладки в процессе транспортировки РЭА и при случайных ударных перегрузках, например при падении ее с некоторой высоты Я. При выводе формул не учитывалась упругая деформация основания и деформация самой РЭА. На деле эти деформации приведут к увеличению продолжительности соударений и, следовательно, к некоторому ослаблению ударной нагрузки на РЭА.

Используя полученные уравнения возбуждения (6.9) и (6.10), заполним клетки со значениями Qn+1 и Рп, 4 в обобщенной карте Кар но ( 6.39).

Используя полученные выше значения (Z0--Z2) и 2щ, имеем

Используя полученные выше выражения, находим: