Используя эквивалентную

Для повышения успешности самозапуска электродвигателей с. н. рекомендуется отключать электродвигатели неответственных механизмов с. н., выбирать повышенное напряжение на НН ТСН (1,1 t/д.ном), принимать наименьшее значение напряжения КЗ ТСН и использовать устройство форсировки напряжения на период самозапуска [2].

6-60. Для привода поршневого насоса можно использовать устройство, изображенное на 6.60, а. В магнитном поле постоянного магнита / находится уложенная на каркасе 2 катушка 3. Каркас катушки через шток 4 связан с поршнем 5 насоса 6. Катушка подключена к источнику переменного (синусоидального) тока требуемой частоты.

6-119. Для отделения от сыпучих материалов случайно попавших в них металлических (проводящих) частиц можно использовать устройство, изображенное на 6.119. Устройство состоит из вращающегося барабана с постоянными магнитами / (промежутки 2 между полюсами заполнены неферромагнитным материалом) и бункеров 3—5.

При указанном на 5.3, а начальном значении входного сигнала Е0 данный формирователь выполняет функции элемента задержки типа DO?. Однако из рассмотрения следует, что можно использовать устройство и в таком режиме, когда начальный уровень входного сигнала равен Ei. При этом в исходном состоянии конденсатор С заряжен до напряжения EI и задержка выходного сигнала t'3 определяется суммой интервалов времени Д/2 и t'l*. В этом случае формирователь можно рассматривать как устройство задержки типа DIQ.

Отдаленные перспективы в отношении получения больших единичных мощностей имеют ядерно-электрические ПЭ. Как известно, 80% энергии деления ядер выделяется в виде кинетической энергии электрически заряженных осколков. В обычных условиях продукты деления разлетаются равномерно во все стороны, но если их движению придать определенную направленность, то они могут заряжать электроды электростатического генератора, создавая потенциал AU= 4 МэВ или несколько меньший. Это обусловлено кинетической энергией осколков, равной примерно 80 МэВ и их средним зарядом + 20 е. Одновременная разрядка такого генератора на внешнюю нагрузку позволит продолжить процесс переноса зарядов, а следовательно, использовать устройство в качестве источника электрической энергии очень большой удельной мощности.

Под воздействием импульсов Е1 и Е2 блока управления (БУ) высоковольтный коммутатор на основе электронных ключей SW1 и SW2 поочередно подключает эталонные резисторы Яд к земле. Измерительные преобразователи ИП1 и ИП2 обеспечивают масштабирование напряжений, а имеющиеся в схеме фильтры нижних частот ФНЧ1 и ФНЧ2 — получение их усредненных значений. Усреднение входных величин позволяет использовать устройство в тиристорных системах возбуждения, характеризующихся большим уровнем гармоник в напряжении. В устройстве выборки и хранения УВХ1, управляемом импульсами ЕЗ, осуществляется фиксация напряжения полюса предыдущего режима. С помощью сумматоров формируются сигналы, пропорциональные числителю и знаменателю правой части выражения (8.11). Учитывая кратковременность соответствия выходного сигнала блока деления (БД) действительному сопротивлению изоляции (только при затухании переходного процесса в третьем режиме работы контролируемой цепи) в схеме предусмотрено второе УВХ2, управляемое импульсами Е4 и обеспечивающее формирование непрерывного выходного сигнала. Этот сигнал может быть непосредственно использован и для целей диагностики, и для отображения состояния изоляции с помощью показывающего прибора PV. При снижении сопротивления ниже заданного знчения на выходе блока сравнения (БС) формируется релейный сигнал. Работа БС синхронизируется импульсами Е4, а сигнал для системы релейной

В действительности пик характеристики сглажен за счет потерь в индуктивности и конденсаторе, однако если схема сконструирована хорошо, то эти потери очень невелики. Если же хотят специально сгладить характеристику, то в схему включают дополнительный резистор, ухудшающий добротность контура Q. Такая схема называется параллельным резонансным LC-контуром или избирательной схемой. Она широко используется в радиотехнике для выделения из всего частотного диапазона сигналов некоторой частоты усиления (L или С могут быть переменными, и с их помощью можно настраивать резонансный контур на определенную частоту). Чем выше импеданс источника, тем острее пик характеристики; как вы вскоре убедитесь, в качестве источника принято использовать устройство типа источника тока. Коэффициент добротности Q позволяет оценивать характеристику контура: чем больше добротность, тем острее характеристика. Добротность равна резонансной частоте, поделенной на ширину пика, определенную по точкам — 3 дБ. Для параллельной RLC-схемы Q =
будут инвертированы. Каждую линию шины необходимо через нагрузочный резистор подключить к + 5 В. К недостаткам логики с открытым коллектором следует отнести пониженные быстродействие и помехоустойчивость по сравнению с обычными схемами, использующими активную нагрузку. Вот почему драйверы с тремя состояниями являются основными для реализации шин в компьютерах. Однако существуют три ситуации, в которых вы должны использовать устройство с открытым коллектором: управление внешними нагрузками, «проводное ИЛИ» и внешние шины. Давайте рассмотрим их внимательно.

Если требуемая чувствительность не обеспечивается, можно использовать устройство компенсации напряжения на линии. Дополнительно необходимо определить значение сопротивления компенсации — так называемое сопротивление смещения ZCM. Вольт-амперная характеристика со смещением показана на 46.6,6. Собственно в реле направления мощности принят параметр тока смеще-ния 70см' определяемый как /0см = ?/0ycT/ZCM, где Uqyct определяется ближайшим значением к рассчитываемому ранее U0c M.

Если требуемая чувствительность не обеспечивается, можно использовать устройство компенсации напряжения на линии. Дополнительно необходимо определить значение сопротивления компенсации — так называемое со-' противление смещения ZCM. Вольт-амперная характеристика со смещением показана на 44.6,6. Собственно в реле направления мощности принят параметр тока смещения /осм, определяемый как /0см = с'оустДсм, где l/оуст определяется ближайшим значением к рассчитанному ранее U0cpM.

Используя эквивалентную схему 9.3, рассмотрим работу импульсного трансформатора при подаче на его вход импульса прямоугольной формы.

жиме прямого смещения, а также сопротивление утечки. Источники f/пор и t/проб учитывают пороговое напряжение отсечки и напряжение пробоя диода. Уравнения прямых /=•>!)({/) составляют, используя эквивалентную схему диода на 3.23, б.

Для определения статического уровня выходного напряжения Uau используем входную характеристику лампы (с=/(цск). соответствующую анодному напряжению 11ак = Ея — Um ( 3.111, а). При действии положительной полуволны входного сигнала напряжение на сетке лампы также положительно, и в цепи сетки течет сеточный ток. Для определения напряжения на сетке при наличии сеточных токов на графике IC:=/(MCK) построим нагрузочную прямую, для чего на оси абсцисс отложим амплитуду положительной полуволны Elt на оси ординат— ток короткого замыкания E!/R,,. Абсцисса точки пересечения нагрузочной прямой с сеточной характеристикой равна напряжению на сетке Uco. Значение напряжения Uсо весьма мало. Используя эквивалентную схему сеточной цепи лампы (см. 3.2, б), можно вычислить, что

работе на падающем участке. В этой схеме емкость Сд может составлять величину от нескольких единиц до нескольких сотен пикофарад, сопротивление R' — от долей ома до ома; Ядиф = 1 4-500 Ом, г = = #диф — К'- Полагая сопротивления Rit R% и э.д.с. Е выбраными таким образом, что единственная точка равновесия находится на падающем участке в.а.х. диода, и используя эквивалентную схему 10.36, в, вывести формулу для соотношения между параметрами, при которых наступит самовозбуждение.

работе на падающем участке. В этой схеме емкость Сд может составлять величину от нескольких единиц до нескольких сотен пикофарад, сопротивление R' — от долей ома до ома; Ядиф = 1 4-500 Ом, г = = #диф — К'- Полагая сопротивления Rit R% и э.д.с. Е выбраными таким образом, что единственная точка равновесия находится на падающем участке в.а.х. диода, и используя эквивалентную схему 10.36, в, вывести формулу для соотношения между параметрами, при которых наступит самовозбуждение.

Появление мнимой составляющей jXH в комплексном магнитном сопротивлении является результатом наличия потерь в сердечнике. Действительно, используя эквивалентную схему катушки ( 3-12)

Используя эквивалентную схему, несложно найти нестабильность тока коллектора при конечной величине сопротивления в це-

Появление мнимой составляющей^'^ в комплексном магнитном сопротивлении является результатом наличия потерь в сердечнике. Действительно, используя эквивалентную схему катушки ( 21.12) и выражение для ее параметров

10. (Р) Используя эквивалентную схему полевого транзистора ( В19.7, а), выразите его У-параметры через крутизну S = Агс1/Дмзи и выходную проводимость G = Дг^/АМси, заданные в точке А его семейства характеристик ic = f(ucw u,m) ( В19.7, б).

8. Используя эквивалентную схему триода (см. решение упр. 5), изобразим на Р19.5 схему электрической цепи при расчете режима «малого» сигнала.

9. Используя эквивалентную схему триода (см. решение упр. 5), можем изобразить схему электрической цепи ( Р19.6) для расчета токов и напряжений в режиме «малого» сигнала. Подставляя в уравнение второго закона Кирхгофа Щ - ihu = hi2u2 соотношение i = -u2g ¦ l//z2i, где g = h22 + 1/г„ + l/r4, получаем после простых преобразований величины

После этого коэффициент шума собственно транзистора можно определить, используя эквивалентную схему, изображен-