Использования напряжения

Гнб — число часов использования наибольшей нагрузки;

Выбор сечений проводов линий электропередачи до последнего времени производился по нормированной экономической плотности тока. Согласно [Л. 15-4] экономическая плотность тока выбирается в зависимости от материала провода и числа часов использования наибольшей нагрузки. Экономическая плотность тока соответствует минимуму расчетных затрат на линию электропередачи при допущении о существовании линейной зависимости капиталовложений в линию от сечения провода и получена следующим образом [Л. 15-3]. 414

время использования наибольшей нагрузки

Возвращающееся напряжение 240 Восстанавливающееся напряжение 240 Время использования наибольшей нагрузки 31

Возвращающееся напряжение 240 Восстанавливающееся напряжение 240 Время использования наибольшей нагрузки 31 -----установленной мощности 31

При выборе сечения кабельных линий по /эк рекомендуется использовать не просто /:!б, как в выражении (6.36), а расчетную токовую нагрузку, учитывающую изменения нагрузки по годам эксплуатации линии, а также число часов использования наибольшей нагрузки. Расчетная токовая нагрузка ' используется также при выборе сечений воздушных линий 35—750 кВ по экономическим интервалам тока [10].

Пример 6.3. На 6.6,6 показана схема проектируемой кабельной сети с номинальным напряжением 10 кВ. Нагрузки подстанций сети равны: Р2=1880 кВт, Р3= 1930 кВт. Коэффициенты мощности нагрузок (cos ср) подстанций одинаковы и равны 0,96. Допустимая потеря напряжения в процентах номинального равна Д?/ДОп = 4 %. Длины линий ?12=0,64 км; ?2з = 0,5 км. Принимаем для всех подстанций одно и то же время использования наибольшей нагрузки Г„п = 3500 ч. Выберем сечение кабельных линий по экономической плотности тока 7™ и проверим выбранные сечения по допустимой потере напряжения.

Пример 6.7. На 6,9,6 показана схема простой замкнутой сети 10 кВ в виде линии с двухсторонним питанием. Нагрузки подстанций сети в киловаттах и длины линий в километрах равны Р2= 1880; Рз = = 1930; /i2=0,64; /гз= 0,4; 1у,-л=0:5. Коэффициенты мощности нагрузок всех подстанций одинаковы и равны 0,96. Время использования наибольшей нагрузки Т„б = 3500 ч. Допустимая потеря напряжения в процентах номинального равна Д?/Доп % =4 %. Выберем сечение кабеля пс экономической плотности тока и проверим его по допустимой потере напряжения.

Энергия, полученная потребителем за сутки, составляет W= = 1287,4 МВт-ч; Рнв = 84,2 МВт. Время использования наибольшей нагрузки в соответствии с (12.18) равно

где рп — ежегодные отчисления от стоимости линии; включают в себя расходы на амортизацию (ра), расходы на эксплуатацию (рэ) и отчисления по нормативному коэффициенту эффективности капиталовложений {р0}; Кг — стоимость 1 км линии; / — длина линии электропередачи; Тнб — число часов использования наибольшей нагрузки; АР —¦ потери мощности в линии в максимальном режиме; т. — число часов максимальных потерь; р — стоимость 1 квпг • ч энергии удаленной электростанции; Р — передаваемая мощность в максимальном режиме. Потери мощности в линии

пространение в городах электромобилей вместо обычных автомобилей с двигателями внутреннего сгорания. За счет зарядки аккумуляторов электромобилей ночная нагрузка энергосистемы может возрасти на 10%, а число часов использования наибольшей нагрузки — на 3—4%,

Для получения высокого КПД усилительного элемента т] = — i/2 коэффициенты использования напряжения ? = С/КЭт/^кз ( 6.2) и тока ii = /Km//K должны быть близки к предельным значениям, несколько меньшим единицы.

У современных ГЛИН коэффициент использования напряжения обычно не превышает 0,4—0,8, а коэффициент нелинейности е — сотых долей процента.

где ?, = UKm/EK — коэффициент использования напряжения питания. Из (3.41) следует, что при ?=1 значение г=0,78. В реальных же усилителях мощности класса В ?, = 0,87^-0,92, что позволяет определить максимальное значение л «0,7.

Таким образом, КМДП-схемы характеризуются высокой эффективностью использования напряжения источника питания, так как логический перепад сигнала в обеих схемах 'Аилот = и1ы%— и°Ых~Е. Для обеспечения совместимости КМДП-схем с ТТЛ-схемами по номиналу питания обычно выбирают ?'=5В, однако при этом КМДП-схемы имеют низкое быстродействие (/Зд р ср = 50 не).

В ГЛИН с простой интегрирующей цепочкой постоянная времени цепи заряда т:»граб, т. е. используется только начальный участок зарядной экспоненты, поэтому ток ic успевает лишь незначительно измениться относительно своего начального значения и приближенно может считаться постоянным. Основным недостатком таких ГЛИН является малый коэффициент использования напряжения питания (Um/Un).

Дополнительным параметром импульсного сигнала, не связанным с его формой, а характеризующим качество устройства формирования импульса, является коэффициент использования напряжения источника питания

Амплитуда изменения напряжения на нагрузке или на ключе равна разности абсцисс точек 1 и 2 : Um = L/t — U2. Поскольку в данном случае ?/2 = 0, i/i = Е, то Um = Е. Коэффициент использования напряжения питания для идеального ключа Ки = Um/E = 1.

~ ^ с Коэффициент использования напряжения питания

При малом обратном токе /ко^ко^О) можно считать, что /Си == = Кя = W®- Исходя из равенства значений Ки и /(„ для данной схемы, можно сделать следующие выводы; а) при повышении линейности напряжения ухудшается степень использования напряжения питания, уменьшается амплитуда выходного импульса; б) при заданном Кв получение выходного импульса значительной амплитуды

Преимуществом данной схемы является простота. Однако схеме присущ и ряд недостатков: а) невозможность получения высокого коэффициента использования напряжения питания при обеспечении высокой линейности напряжения; б) невысокая температурная стабильность амплитуды выходного сигнала.

— использования напряжения источника питания 14