Интегрированием уравнения

Структурная схема решения уравнений (П.2.1) представлена на П.2.1. Решение (П.2.1) связано с интегрированием выражения токов. Наличие положительных обратных связей между суммирующими усилителями /, 7, 4, 10 ( П.2.1) может привести к самовозбуждению модели, так как коэффициенты передачи fe, kg, ks, &i3 усилителей в этой модели больше единицы.

Структурная схема решения уравнений (3.34) представлена на 3.21. Решение (3.34) связано с интегрированием выражения токов. Наличие положительных обратных связей между суммирующими усилителями /, 7, 4, 10 может привести к самовозбуждению модели, так как коэффициенты передачи Jt2, kg, *6, kn усилителей в этой модели больше единицы.

Активная средняя мощность цепи трехфазного тока Р определяется интегрированием выражения (10-2):

Среднее значение вращающего момента определяем интегрированием выражения (2.40):

В случае цилиндрической формы мениска суммарную мощность, выделяющуюся в нем, получим интегрированием выражения (19) по z от z =ZM до z =ZB, где гв — координата вершины мениска (см. 45) :

где ро — давление в зазоре отверстия, подводящего жидкость. Несущую способность сферической опоры Q можно определить интегрированием выражения для избыточного давления (р'—ро — Ра) по всей рабочей поверхности пяты

Проекцию всех сил на ось г/ в пределах половины кольцевого сечения найдем интегрированием выражения (3.31)

Момент всех вертикальных составляющих сил кольцевого сечения определится интегрированием выражения (3.39):

где /к — 'плечо силы dN^p . Момент кольцевых сил относительно оси л — п определится интегрированием выражения (3.42):

Электродинамическая сила, действующая на длине /, может быть определена интегрированием выражения (6.6) в пределах от 0 до /:

Взаимодействие тонких перпендикулярных проводников. Допустим, что длина проводника / с током 1^ равна /, а длина проводника 2 с током \г не ограничена ( 6.3). В соответствии с предыдущим индукция В12 вдоль проводника 2 может быть определена интегрированием выражения (6.2), в котором

Удельное давление рф- в сечении под углом ф' к линии центров определится интегрированием уравнения (7.24) в пределах от Ф1 до ф', где ф! относится к началу эпюры давления:

Активная средняя мощность цепи трехфазного тока определяется интегрированием уравнения (10-2):

Закон изменения потока находится интегрированием уравнения (22-48); постоянная интегрирования определяется из условия Ф(б2)= — Фт, а величина Фт связана со средним значением напряжения на дросселе уравнением

Интегрированием уравнения (3.16) при фиксированном значении ?0, TQ, <т0 получены первичные кривые ползучести, которые сопоставлялись с экспериментальными.

Вычисление ДС4 для условий неравновесного протекания реакций сопряжено с большими трудностями. Расчетное уравнение для ДС4 в общем виде получено в [3.34, 3.38] интегрированием уравнения сохранения массы вещества четвертого компонента в приближении пленочной модели и при условии непроницаемости и некатали-тичности стенки:

Задача может быть решена двумя способами: непосредственным интегрированием уравнения (1-35), когда граничные условия — комплексные величины; сведением уравнения (1-35) к системе из двух дифференциальных уравнений (2-19), когда граничные условия — -действительные величины.

Скольжение двигателей к моменту самозапуска может быть определено численным интегрированием уравнения движения ротора двигателя. Рассматривая самозапуск асинхронных двигателей, предположим, что питание двигателей осуществляется по наиболее характерной схеме, показанной на 10.16, а.

где еа - диэлектрическая постоянная для a-Si; u^ - разница между работами выхода металла затвора и полупроводника; 7V(t) - плотность состояний в запрещенной зоне с энергией, измеренной от уровня Ферми; /3 = q/k Т, V(y) - потенциальная энергия, обусловленная напряжением сток исток VD. Уравнение (6.1.1) базируется на теореме Гаусса и дает связь между поверхностным потенциалом и (0, у) и напряжением смещения на затворе VG - V(y). Уравнение (6.1.2) получается интегрированием уравнения Пуассона, в котором при отсутствии состояний в запрещенной зоне (как в случае K-Si-ТПТ) исчезает первый член в правой части.

где еа - диэлектрическая постоянная для a-Si; u^,- - разница между работами выхода металла затвора и полупроводника; 7V(t) - плотность состояний в запрещенной зоне с энергией, измеренной от уровня Ферми; /3 = q/k Т, V(y) - потенциальная энергия, обусловленная напряжением сток исток VD. Уравнение (6.1.1) базируется на теореме Гаусса и дает связь между поверхностным потенциалом и (0, у) и напряжением смещения на затворе VG - V(y). Уравнение (6.1.2) получается интегрированием уравнения Пуассона, в котором при отсутствии состояний в запрещенной зоне (как в случае K-Si-ТПТ) исчезает первый член в правой части.

Закон .Стефана — Больцмана связывает полную (интегральную) энергетическую светимость АЧТ МАчт с его температурой Т. Светимость получают интегрированием уравнения (1.3) в пределах длин волн от 0 до оо.

Полный ток получается интегрированием уравнения (3.40) в пределах от 0 до г (г — радиус рабочей поверхности катода, опре-