Известные трудности

При решении задач используются в основном известные соотношения [1—4, 8, 9], но в ряде случаев эти соотношения преобразованы к виду, более удобному для практического применения. В частности, при рассмотрении всех четырех схем отрицательной обратной связи в качестве усилительного параметра используется коэффициент усиления операционного усилителя, что практически более удобно и осязаемо. Главы 1 и 2 написаны М. П. Головатенко—Абрамовой, гл. 3 — А. М. Лапидесом.

После введения, посвященного природе электромагнитного поля и необходимости его изучения для электротехники, целесообразно рассмотреть по очереди все три вида статических полей: электрическое в диэлектрической среде, то же в проводящей среде и магнитное поле. Известные соотношения, характеризующие эти

Разделив почленно правую часть неравенства и учитывая известные соотношения \i/I^l = S и 1/^ = D, найдем

редачи на другую при их расположении на общей опоре или на близко расположенных отдельных опорах, влияние на индуктивность линий их молниезащитных тросов и т. п. При этом в основу кладутся известные соотношения и схемы замещения для индуктивно связанных цепей, в частности двухобмоточных трансформаторов, поскольку последние представляют собой один из вариантов цепей со взаимной индукцией

Имея в виду известные соотношения V-фа == фУ-а + а-Уф и V(l/*2) = = V (xz/x*) = — Vx2/*4, получим

Подставив в равенство (12-40) значения ld и /? по равенствам (12-38) и (12-39) и учитывая известные соотношения

Подставив в равенство (12-40) значения 1а и lq по равенствам (12-38) и (12-39) и учитывая известные соотношения

пределенности параметров по длине. Наиболее точно они определяются через волновые параметры линии. Из сопо-ставления коэффициентов уравнений длинной линии с коэффициентами уравнений соответствующего четырехполюс* ника вытекают известные соотношения

При использовании критерия dEz/dU > 0 расчеты проводятся аналогично, но обычно предварительно проводится эквивалентирование, для чего применяются известные* соотношения:

Эквивалентная схема трансформатора уже приводилась ( 2.21). Используя эту схему, а также известные соотношения для пересчета нагрузочных элементов RH' — Кя/пг, С'„= П2СН, схему цепи передачи ( 2.22) можно привести к виду, показанному на 2.23. При ее составлении учитывают, что конденсаторы С'„ и СДин включены параллельно. Их можно заменить одним конденсатором емкостью Сп = С„ + Сдин. Полученная после такой замены схема ( 2.23) содержит три независимых реактивных накопителя энергии: La, LM и Сп. Следовательно, она описывается дифференциальным уравнением третьего порядка. Высокий порядок дифференциального уравнения не дает возможности описать переходные процессы в трансформаторе с помощью единого аналитического соотношения, достаточно простого для инженерного анализа. Для упрощения решения приходится расчленять исследуемый процесс на

Коэффициент утечки Л, как это вытекает из определения а, равен отношению магнитного потока в нейтральном сечении магнита к значению потока в воздушном зазоре, т. е. Л = -~. Чтобы вычислить значение Л, необходимо определить изменение магнитного потока вдоль магнитной цепи от нейтрального сечения до зазора. По идее такое определение подобно расчету магнитной цепи с параллельными ветвями. Этот расчет заключается в том, что, задавшись значениями Вп и Я„ в нейтральном сечении и используя известные соотношения между про-водимостями основной цепи и путей утечек на отдельных

В дальнейшем после расчета коэффициента заполнения паза проводниками обмотки полученное значение bZl уточняется. Требование выполнить зубцы с параллельными гранями накладывает дополнительные условия на возможные соотношения размеров паза. Это вызывает известные трудности расчета зубцовой зоны, который рекомендуется проводить в следующей последовательности (расчетные формулы приведены только для пазов, показанных на 8.29,а; для других конфигураций они могут быть легко получены, исходя из условия сохранения постоянства ширины зубцов).

Общее число уравнений равновесия напряжений СМ будет mi + 1 + 2л, где mt — число фаз обмотки статора, 2л — суммарное число контуров демпферной обмотки по продольной и поперечной осям. Использование такой системы уравнений встречает известные трудности.

Современные системы автоматического управл держат десятки, а иногда даже сотни отдельных элементов вследствие чего возникают известные трудности н в процессе проектирования схем, но и в схем. Поэтому начертание схем должно производиться по определенной системе, облегчающей их чтеш

Практически формулой (14.17) как расчетной удается воспользоваться, когда магнитная цепь не насыщена и RMk не является функцией Ф4. Если же имеет место насыщение, то RMk является функцией Ф1г (т. е. неизвестно RMk и Ф^) и при использовании формулы (14.17) возникают известные трудности.

Таким образом, в усилителях постоянного тока задача связи усилителя с источником сигнала и нагрузкой представляет известные трудности, решение нередко носит компромиссный характер. Наиболее удачные схемные решения получают широкое распространение и выпускаются в виде (или в составе) ИМС, рассматриваемых ниже.

сти частоты мультивибратора MB. При неточном выполнении равенства (8.9) формируемые углы управления будут заданы неточно. Надо отметить, что создание источников импульсов, частота которых в целое число раз больше частоты сети, представляет известные трудности, особенно при учете того, что частота промышленных сетей изменяется п некоторых пределах.

Уровни выходного напряжения, задаваемые Up и Un, лежат в области малых значений что является особенностью схем на туннельных диодах. Поэтому источник напряжения питания Е в схеме 7.7 должен быть также низковольтным. Получение малого стабилизированного напряжения (менее 1 В) встречает известные трудности. Кроме того, туннельный диод является двухполюсником, и при работе его в заторможенном генераторе точка подачи входного сигнала служит одновременно и точкой съема выходного импульса. Это усложняет взаимную развязку каскадов.

Большинство существующих и вновь создаваемых ИС предназначены для измерения сигналов от однотипных датчиков. Примеров таких ИС можно привести довольно много. Остановимся на ИС, воспринимающих сигналы от термопар, термометров сопротивления и тензо-датчиков. Эти типы датчиков широко используются в промышленности и при проведении научных исследований, а низкий уровень сигналов от таких датчиков предопределяет известные трудности в создании ИС.

Сравнение способов набирания объектов ТУ при раз* личных возможных методах разделения, рассмотренных в гл. 1, представляет известные трудности из-за многообразия показателей и характеристик. Эти показатели практи-, чески невозможно учесть даже по комплексным критериям (различная эффективность и помехоустойчивость при разных помехах и других особенностях передачи, различная возможность увеличения числа сигналов, большая номен* клатура элементов и т. п.).

Руднотермические электропечи весьма разнообразны по назначению, мощности и конструкциям, поэтому возникают известные трудности при попытке классифицировать их по какому-либо одному признаку.

Здесь U, I, Ео — фазные значения напряжения, тока, ЭДС холостого хода; rs — активное сопротивление фазы обмотки якоря. В выражения (10.12), (10.13) входит угол нагрузки Ог/, измерение которого представляет известные трудности. Если с помощью приводного двигателя установить частные режимы работы исследуемого двигателя, то необходимость в определении угла Or отпадает. Так, в режиме идеального