Изменении питающего

Опыт холостого хода при номинальном первичном напряжении Ulx = = U является основным при испытании трансформатора. Однако в ряде случаев, например при ограниченных возможностях охлаждения, важно знать, как изменится режим холостого хода трансформатора при изменении первичного напряжения. Зависимости /* = = f(Ulx) и / = F(Ul ) называются характеристиками холостого хода трансформатора ( 9.13). При постепенном, начиная с нуля, повышении первичного напряжения {/ сначала, пока магнитопровод не насыщен, ток /(х увеличивается пропорционально напряжению; затем начнет сказываться насыщение магнитопровода (например при (/(х > 0,8?/1ном) и ток холостого хода /t быстро нарастает.

По точности измерительные трансформаторы делят на классы 0,2; 0,5; 1; 3; 5, определяемые допустимой погрешностью коэффициента трансформации в процентах. Так, для трансформатора напряжения класса точности 0,5 допустимая погрешность коэффициента трансформации составит ±0,5%, а допустимый дополнительный сдвиг фаз + 20' при изменении первичного напряжения от 80 до 120% от номинального значения.

Опыт холостого хода при номинальном первичном напряжении Ulx = ~ ^IHOM является основным при испытании трансформатора. Однако в ряде случаев, например при ограниченных возможностях охлаждения, важно знать, как изменится режим холостого хода трансформатора при изменении первичного напряжения. Зависимости Р1х = ) и /lx = ^(^ix) называются характеристиками холостого трансформатора ( 9.13). При постепенном, начиная с нуля, повышении первичного напряжения ?/. сначала, пока магнитопровод не. насыщен, ток /1х увеличивается пропорционально напряжению; затем начнет сказываться насыщение магнитопровода (например при t/"lx>0,8t/lHOM) и ток холостого хода /1х быстро нарастает.

в ряде случаев, например при ограниченных возможностях охлаждения, важно знать, как изменится режим холостого хода трансформатора при изменении первичного напряжения. Зависимости Р -= /(^1х) и / = F(t/lx) называются характеристиками холостого хода трансформатора ( 9.13). При постепенном, начиная с нуля, повышении первичного напряжения U. сначала, пока магнитопровод

Погрешность трансформатора напряжения обусловлена различием между номинальным и действительным коэффициентами трансформации. Она пропорциональна сопротивлениям обмоток трансформатора (стремится к нулю при равенстве их значений нулю), магнитному сопротивлению сердечника и обратно пропорциональна сопротивлению нагрузки (при неизменном ее коэффициенте мощности) и частоте измеряемого напряжения. При изменении первичного напряжения и постоянной нагрузке изменяется магнитное сопротивление, а значит, и погрешность.

Э.д.с., индуктируемые в первичной и вторичной обмотках, при изменении тока в первичной цепи трансформатора совпадают по фазе, так как они индуктируются при изменении общего магнитного потока сердечника, сцепленного с обеими обмотками. Первичное напряжение можно приближенно считать противоположным первичной э.д.с. и, следовательно, сдвинутым по фазе от вторичной э.д.с. на 180°. Поэтому, если вторичную обмотку замкнуть на вольтметр, сопротивление которого можно считать чисто активным, то вторичный ток, возникающий при изменении первичного тока (при размыкании постоянного тока в первичной цепи), будет практически противоположен по направлению первичному ( 66). Основное правило включения приборов посредством измерительных трансформаторов состоит в следующем: ток в измерительном приборе (например, в амперметре, в последовательной цепи ваттметра или в вольтметре), включенном посредством измерительного трансформатора, должен быть направлен так же, как он был бы направлен при непосредственном включении этого прибора в цепь.

Погрешность трансформатора напряжения обусловлена различием между номинальным и действительным коэффициентами трансформации. Она пропорциональна сопротивлениям обмоток трансформатора (стремится к нулю при равенстве их значений нулю), магнитному сопротивлению сердечника и обратно пропорциональна сопротивлению нагрузки (при неизменном ее коэффициенте мощности) и частоте измеряемого напряжения. При изменении первичного напряжения и постоянной нагрузке изменяется магнитное сопротивление, а значит, и погрешность.

Сопротивление ^12 остается при изменении первичного напряжения почти постоянным, так как магнитные потери пропорциональны квадрату индукции (2-21) или напряжения t/x (2-20).

Сопротивление #12 остается при изменении первичного напряжения почти постоянным, так как магнитные потери пропорциональны квадрату индукции (2-21) или напряжения t/x (2-20).

Для сохранения точности измерения, проводимого с помощью трансформатора тока, необходимо, чтобы коэффициент трансформации данного трансформатора оставался неизменным при изменении первичного тока /, в пределах от нуля до его номинального значения, а векторы первичного (/,) и вторичного (/2) тока были сдвинуты по фазе на угол 180° (или 0°).

Желательно иметь k возможно большим, так как при этом большому относительному изменению первичного напряжения будет соответствовать малое относительное изменение вторичного напряжения. Из последнего выражения видно, что k — оо при гд = 0, т. е. если точка А лежит на горизонтальном участке характеристики. В этом случае вторичное напряжение «2 остается постоянным при изменении первичного «IP Полученное выражение позволяет вычислить коэффициент стабилизации для любой точки характеристики и любого значения ulP В действительности характеристика нелинейного элемента ста-биловольта в используемой рабочей ее части имеет некоторый наклон к оси абсцисс, различный в разных точках. Пользуясь графическим методом, изложенным в § 2-2, возможно найти для различных значений первичного напряжения wt и сопротивления г2 нагрузки положение точки А на характеристике и соответствующие ей значения- гд и ы0. Располагая этими значениями, нетрудно по последней формуле получить величину k. Таким путем можно найти зависимости k = F (ii)) при различных га.

регулирование возбуждения по отклонению напряжения статора с зоной нечувствительности 8%; при изменении питающего напряжения статора синхронного двигателя от 8 до 20% ток изменяется от установленного значения до 1,4/Н1-,

Если параметры схемы выбраны так, что пульсация тока не превосходит 5... 10%, то работа двигателя обычно удовлетворительна. Скоростные и механические характеристики двигателя 1, 2 к 3 ( 7.32), полученные при различных коэффициентах регулирования а в таком режиме работы аналогичны соответствующим характеристикам двигателя при изменении питающего напряжения U.

Если параметры схемы выбраны так, что пульсация тока не превосходит 5—10%, то работа двигателя практически не отличается от работы двигателя при постоянном напряжении. Скоростные и механические характеристики двигателя /, 2 и 3 ( 11.64, в), полученные при различных напряжениях, подаваемых на обмотку якоря, при таком режиме работы аналогичны соответствующим характеристикам двигателя при изменении питающего напряжения U,

Все основные характеристики описанного усилителя близки к характеристикам усилителя, питаемого от двух источников. При этом он потребляет меньшую энергию от источников питания. Серийный усилитель этого типа сохраняет работоспособность при изменении питающего напряжения от 3 до 30 В, потребляет около 1 мВт мощности и обеспечивает выходной ток до 40 мА. Выходное напряжение на 1 В ниже используемого напряжения питания.

Существует два принципиально возможных метода регулирования частоты вращения асинхронных двигателей: изменением частоты вращения щ магнитного поля или величины скольжения 5. Изменение частоты вращения поля п\, согласно (1.1), осуществляют двумя способами: изменением частоты /] тока, подаваемого на обмотку статора, или изменением числа полюсов машины 2р. Изменение скольжения s при заданном нагрузочном моменте М=МВ, согласно (4.1), можно осуществить путем изменения питающего напряжения U\, введения в цепь ротора добавочного активного сопротивления (в двигателях с фазным ротором) или подключения обмотки ротора к добавочному источнику электрической энергии с изменяющейся частотой /2 (в двигателях двойного питания и в асинхронных каскадах). При изменении питающего напряжения и введении в цепь ротора добавочного активного сопротивления мощность скольжения sP3K целиком выделяется в цепи ротора в виде теплоты. При подключении обмотки ротора к добавочному источнику электрической энергии мощность скольжения sP3M в основном поступает от этого источника и в цепи ротора теряется только мощность т2/22#2.

При изменении питающего напряжения U\ изменяется механическая характеристика двигателя, что при неизменном нагрузочном моменте Мн приводит к изменению скольжения и частоты вращения. Практическое значение для регулирования имеет уменьшение напряжения, так как существенное его увеличение приводит к недопустимому возрастанию тока холостого хода. Однако при

5. Как изменяется механическая характеристика двигателя при включении в цепь ротора реостата и при изменении питающего напряжения?

Эти уравнения показывают, что в рассматриваемой цепи при изменении питающего напряжения невозможна стабилизация тока или напряжения на нагрузке, тик как относительная нестабиль-

В схеме 11.1, а все коэффициенты стабилизации можно при соответствующем подборе параметров сделать больше единицы, поэтому будет осуществляться стабилизация тока в цепи или напряжения на нагрузке при колебаниях как напряжения источника питания, так и сопротивления нагрузки. Для получения достаточно хорошей стабилизации UH и /н при изменении питающего напряжения Е необходимо выполнить условие

Изменение тока в схеме 16.1, а при изменении питающего напряжения Еа можно объяснить специфическим видом вольт-амперной характеристики независимо от физических процессов, происходящих внутри прибора.

В неразветвленную часть схемы включен балластный или ограничительный резистор Л-огр. Его величину выбирают такой, чтобы при номинальных значениях U0 и #„ ток через стабилитрон был равен /с ср. При изменении питающего напряжения U0 или сопротивления нагрузки Нн ток через стабилитрон меняется, но напряжение на его зажимах остается практически неизменным. Не