Изменения расстояния

направлению тока. Следовательно, в схеме цепи данную ветвь с резистором г,, можно заменить ветвью с источником э. д. с. Е,, ( 1-27). Можно заменить эту ветвь и ветвью с источником тока / k. В этом состоит принцип компенсации, по которому можно вводить в ветви с токами компенсирующие э. д. с. или токи без изменения распределения токов в данной цепи. Рассматриваемая цепь линейная, поэтому при изменении э. д. с. i-ro источника 1-27. Схема компен- па д Ь изменение тока в каждой из ветвей

Эффектом близости называется явление изменения распределения плотности переменного тока по сечению проводника, обусловленное влиянием близко расположенных проводников с токами.

Принцип компенсации. Если в /с -и ветви любой цепи через резистор rk протекает ток Ik, то это эквивалентно тому, что в данной цепи действует источник ЭДС Ek, направление которой обратно направлению тока. Следовательно, в схеме цепи данную ветвь с резистором rk можно заменить ветвью с источником ЭДС Ek ( 1-24). Можно заменить эту ветвь и ветвью с источником тока Ik. В этом состоит принцип компенсации, по которому можно вводить в ветви с токами компенсирующие ЭДС или токи без изменения распределения токов в данной цепи.

ричного тока I'z. Вторичное напряжение в этой схеме, численно равное — Uj = — /^Z', будет иметь обратный знак и выражаться в масштабе первичного напряжения f/j. Напряжение между оставшимися зажимами обмоток Л и С (см. 14.4) будет равно нулю, так как э.д.с. этих обмоток EI и Е'г равны и направлены встречно. Следовательно, эти зажимы можно также соединить электрически. В результате этого получается электрическая связь между первичной и вторичной обмотками трансформатора без изменения распределения токов в них. Такую схему "называют эквивалентной схемой замещения трансформатора. Как показывает эта схема, между точками Л и В действует

: Достигнутые уровни токов трехфазного и однофазного КЗ в сетях 35—750 кВ энергосистем С(рСР представлены в табл. 13.3, динамика изменения максимальных уровней токов КЗ в мощной энергосистеме— в табл. 13.4 и на 13.13. Важной характеристикой является динамика изменения распределения уровней токов КЗ по узлам энергосистемы. Такая характеристика для сети 110 кВ энергосистемы приведена на 13.14. Характер кривых распределения уровней токов КЗ и динамика их изменения зависят от динамики изменения структуры и параметров соответствующих сетей, изменения их плотности.

13.14. Динамика изменения распределения уровней токов КЗ по узлам сети ПО кВ одной из энергосистем:

Сообщить опорному узлу нулевой потенциал можно, заземлив этот узел, поскольку одна точка схемы всегда может быть заземлена без изменения распределения токов в схеме. (Заземлением только одной точ'ки схемы этой точке сообщается потенциал Земли; при этом никаких путей для возможности ответвления токов из схемы и нарушения токораспределения в ней не создается.) Если ка'кой-либо узел схемы по тем или иным соображениям (обычно для защиты от влияния на схему токов утечки) предполагается заземлить, то в качестве опорного принимают этот узел, хотя с точки зрения расчета принимать в качестве опорного именно заземленный узел схемы не обязательно.

на применении интеграла Дюамеля (см. § 1.3) или методы гармонического анализа. В последнем случае прохождение каждой гармонической составляющей сигнала рассматривают отдельно, независимо от других. В выходном сигнале будут присутствовать составляющие только тех частот, которые были во входном сигнале. Новых гармонических составляющих в линейной цепи появиться не может. Искажения и преобразования формы импульсного сигнала в линейных цепях создаются только вследствие изменения распределения амплитуд и начальных фаз составляющих, имеющихся в спектре сигнала, при прохождении сигнала через исследуемую цепь. Основные разновидности линейных импульсных цепей, используемых для передачи и преобразования импульсных сигналов (разделительные, укорачивающие, дифференцирующие и интегрирующие цепи, делители напряжения, линии задержки) рассматриваются в последующих параграфах данной главы.

Для ламп с несколькими сетками обычно флуктуации сильнее. Можно сказать, что чем больше сеток находится под положительным потенциалом, тем интенсивнее флуктуации тока в лампе. Это объясняется тем, что к случайным изменениям тока эмиссии добавляются тоже случайные изменения распределения общего тока между положительно заряженными электродами. Вследствие этого меньше помех такого рода возникает в простейших трехэлектродных лампах, и несмотря на их несовершенство в других отношениях (малое значение \и, большие значения Свх), они часто применяются в первых каскадах усилителей с большим общим коэффициентом усиления.

5. Принцип компенсации. Любое сопротивление в электрической цепи может быть без изменения распределения токов в ее ветвях заменено э.д.с., численно равной падению напряжения в заменяемом сопротивлении и направленной навстречу току,

Достигнутые уровни токов трехфазного и однофазного КЗ в сетях 35—750 кВ энергосистем СССР представлены в табл. 13.3, динамика изменения максимальных уровней токов КЗ в мощной энергосистеме— в табл. 13.4 и на 13.13. Важной характеристикой является динамика изменения распределения уровней токов КЗ по узлам энергосистемы. Такая характеристика для сети 110 кВ энергосистемы приведена на 13.14. Характер кривых распределения уровней токов КЗ и динамика их изменения зависят от динамики изменения структуры и параметров соответствующих сетей, изменения их плотности.

Напряженность ближних электрического и магнитного полей в свободном пространстве обратно пропорциональна квадрату расстояния от возбуждающего его элемента, а напряженность поля излучения обратно пропорциональна первой степени расстояния. Напряжение на конце проводной линии или волновода с увеличением расстояния падает весьма медленно, за исключением случая стоячих волн в линии, когда небольшие изменения расстояния могут приводить к значительному увеличению или уменьшению напряжения. Из приведенных рассуждений следует, что при малых расстояниях (r^S'k) действуют все четыре вида связи (индуктивная, емкостная, через электромагнитное поле, через провода и волноводы). С увеличением расстояния г (г ^5 А,) прежде всего исчезают связи через ближнее электрическое и магнитное поля, затем перестает влиять электромагнитное поле излучения и на большом расстоянии влияет только связь по проводам и волноводам. Если корпус аналогового узла имеет коробчатую форму, то при отсутствии экранирующих перегородок и выступающих элементов его можно рассматривать как волновод, по которому с малым затуханием распространяются волны короче критической (kKp = 2b, где b—размер большей стороны поперечного сечения корпуса). Волны длиннее критической в корпусе распространяться не могут, и в нем существует поле, наблюдаемое в непосредственной близости от источника излучения и быстро затухающее по мере удаления от него. Явление передачи энергии по корпусу устройств СВЧ в волновод-ном режиме можно устранить, установив перегородки внутри корпуса.

гДе ^ном ~~ номинальный ток автоматического выключателя, А; сг — коэффициент, Н/А; /Сэду — электродинамический коэффициент,* Н/А2. Значение времени tm определяется из условия достижения контактом расстояния /мин=(2н-3)-10~3 м, при котором происходит разрыв жидкометаллического мостика. Закон изменения расстояния? между контактами можно определить, решив уравнение (9.7). Принимая во внимание, что действие электродинамической силы J^y отталкивания контактов аналогично по характеру действию силы? отключающей пружины, можно принять, что суммарная сила, действующая на контакты, зависит лишь от расстояния между контактами и подчиняется зависимости

изменения расстояния между электродами. Первые применяются в щитовых и переносных вольтметрах на напряжения от десятков до сотен вольт, вторые — в щитовых киловольтметрах.

2. После зарядки пластин отключаем источник энергии и изменяем расстояние между пластинами от 0,5 до 2 мм. Вычислить напряжение между пластинами до и после изменения расстояния, если напряженность поля конденсатора до изменения 400 В/мм ( 1.12).

Помимо преобразователей, реализующих МВП на основе разнообразных систем записи (запоминания) входного сигнала, находят широкое применение и такие устройства, которые не требуют предварительного запоминания. Для пояснения принципа, на основе которого работают эти устройства, рассмотрим структурную схему, представленную на 3.22 и содержащую ключ S, устройство изменения расстояния между импульсами У ИР и выходное устройство ВУ — фильтр-интерполятор. Из входного сигнала xel (t) ( 3.23, а) на выходе периодически замыкающегося ключа S образуется последовательность импульсов, модулированных по амплитуде ( 3.23, б) — АИМ-сигнал. На выходе блока У ИР интервал A.t между импульсами трансформируется с коэффициентом трансформации b так, что А*' = Д*/Ь. Если АГ > Af, происходит «растяжение» выходного сигнала ( 3.23, в), _

Регулировка Центрифуги с Целью установления заданного ускд-рения может производиться путем изменения частоты вращения платформы или перемещения испытываемого изделия вдоль ее оси для изменения расстояния R от центра вращения. Основными параметрами, характеризующими центрифуги, являются максимальное ускорение /та*, максимальное время разгона и грузоподъемность. Платформа центрифуги приводится во вращение электродвигателем через червячный редуктор.

2. После зарядки пластин отключаем источник энергии и изменяем расстояние между пластинами от 0,5 до 2 мм. Вычислить напряжение между пластинами до и после изменения расстояния, если напряженность поля конденсатора до изменения 400 В/мм ( 1.12).

Изменением рассеяния за счет изменения расстояния между обмотками

Падающая внешняя характеристика выпрямительной установки обеспечивается повышенной индуктивностью рассеяния питающего трансформатора, которая регулируется за счет изменения расстояния между катушками его первичной и вторичной обмоток; при этом осуществляется плавное регулирование сварочного тока.

под слоем флюса выполняется с повышенным магнитным рассеянием, а плавное регулирование сварочного тока осуществляется за счет изменения расстояния между первичными и вторичными обмотками (в отдельных трансформаторах — при помощи магнитных шунтов).

При коротком замыкании значение тока в цепи не зависит от незначительных деформаций гоковедущих контуров или от изменения расстояния между ними, возникающих под действием ЭДУ. Поэтому при расчете мгновенной силы можно пользоваться уравнением (3.10) и в качестве расчетного брать мгновенное значение тока короткого замыкания цеаи, определяемого ее параметрами.